Тепловой расчет котельного агрегата ПК-14

 

Федеральное агентство по образованию.

Государственное образовательное учреждение

Высшего профессионального образования РФ.

Дальневосточный Государственный Технический Университет.

(ДВПИ им. Куйбышева В.И.)

Кафедра ТОТ.

Курсовой проект

"Тепловой расчёт котельного агрегата ПК-14"

Выполнил: Медведева Н.Ф.

Группа: Е - 7051

Проверил: Воротников Е.Г.

Владивосток 2010 г.

Содержание

1. Краткое описание котла

2. Исходные данные по топливу

3. Исходные данные по котлоагрегату

4. Пересчет составляющих топлива на рабочие массы и заданную влажность

5. Теоретический объём воздуха и продуктов сгорания

6. Энтальпия воздуха и продуктов сгорания

1. Краткое описание котла

Паровой котёл ПК-14 Подольского завода.

Котёл унифицирован как по размерам топки, так и по конвективной шахте, сечение которой выбрано для умеренных газовых скоростей с целью уменьшения золового износа труб водяного экономайзера и воздухоподогревателя. Расчётное топливо - богословский бурый уголь.

Требования к солесодержанию питательной воды: SiO32 - не более 1мг/кг, общее солесодержание до 150 мг/кг. Испарение - двухступенчатое; во вторую ступень включены задние боковые экраны (13-15 % от общей производительности агрегата). Котёл имеет два барабана, основной и предвключённый - сепарационный. Барабаны выполнены из стали 22К, выходные коллекторы перегретого пара - из стали 12МХ, все остальные коллекторы и трубы - Ст. 20. Присоединение труб к барабанам осуществляется: на вальцовке - соединительных труб между барабанами, верхних концов труб фронтового, заднего экранов; на приварке к ниппелям на барабанах - всех остальных. Водяной объём котла (барабан и экраны) 56 м3, парового пространства 19 м3. Топка имеет Q/Vm = 128 ккал/ м3 час, снабжена двумя шаробарабанными мельницами, четырьмя горелками, и четырьмя мазутными форсунками, размещенными на фронтовой стене. Обмуровка котла - облегченного типа и у топочной камеры состоит из трёх слоёв: шамота 0,5 кирпича, диатома 0,5 кирпича и совелитовых плит 70 мм; в конвективном газоходе из двух слоёв: шамота 0,5 кирпича и диатома 0,5 кирпича; общий вес обмуровки 582 т. Объём топочной камеры 1210 м3.

Циркуляционная система котла состоит из восьми отдельных контуров по чистому и четырёх по соленому отсекам. Угловые трубы боковых экранов выделены в самостоятельные контуры. Змеевики горячей части пароперегревателя разделены по ширине на три пакета; пар проходит параллельно через два крайних пакета, а затем через средний. Горячая часть перегревателя выполнена из легированных труб. Входной пакет - их углеродистых труб. Поверхностный пароохладитель установлен на стороне насыщенного пара. Верхняя часть экономайзера по ширине агрегата выполнена в две группы, а по высоте - в один пакет. Нижняя часть экономайзера по ширине имеет одну группу и два пакета по высоте с односторонним вводом воды. Крепление змеевиков экономайзера осуществлено на подвесках, что позволило снизить высоту экономайзера и уменьшить шаги s1 и s2. Нижняя часть воздухоподогревателя выполнена по высоте из двух кубов.

Рис. 1 Схема компоновки поверхностей нагрева

1. Барабан котла.

. Фестон.

. (КПП II) - Конвективный Пароперегреватель II-й ступени.

. (КПП I) - Конвективный Пароперегреватель I-й ступени.

. (ЭК II) - Экономайзер II-й ступени.

. (ВЗП II) - Воздухоподогреватель II-й ступени.

. (ЭК I) - Экономайзер I-й ступени.

. (ВЗП I) - Воздухоподогреватель I-й ступени.

2. Исходные данные по топливу

Уголь Донецкий, марка - Г, класс - Р.

Табл. №1. Исходные данные по топливу.

НаименованиеОбозначениеРазмерностьСодержание по весуУглерод%55,2Водород%3,8Кислород%5,8Азот%1Сера%3,2Зольность%23Влажность%8Низшая теплота сгоранияКкал/кг5260

3. Исходные данные по котлоагрегату

При номинальной нагрузке котельный агрегат имеет:

паропроизводительность D=230 т/час;

давление пара за котлоагрегатом Pпп=100 ата;

температура пара за котлоагрегатом tпп=5100 С;

температура питательной воды tпв=2150 С;

температура уходящих газов tух=1560 С;

заданная нагрузка D=0.7*Dном=161 т/ч.

тепловой расчет котельный агрегат

4. Пересчет составляющих топлива на рабочие массы и заданную влажность

Заданная влажность = 10 %

Коэффициент пересчета:

Табл. №2. Пересчет топлива на заданную влажность.

ОбозначениеРазмерностьФормулаРасчетРезультат%54

%3,7173

%5,6739

%0,9782

%3,1304

%22,5

Ккал/кг5132

Проверка правильности перерасчета топлива:

+ + + + + + = 10+22,5+54 +3,7173+5,6739 +0,9782+3,1304 =100% (верно).

Табл. №3. Присосы и избытки воздуха по газоходам и поверхностям нагрева.

Поверхность нагреваПрисос

при ДнКоэффициент избытка воздуха Присос

н

при Д= 0,7Д нКоэффициент избытка воздуха Топка с фестоном0,071,20,081,2Пароперегреватель II ст. 0,0151,2150,0181,218Пароперегреватель I ст. 0,0151,230,0181,236Экономайзер II ст. 0,021,250,0241,26Воздухоподогреватель II ст. 0,031,280,0361,296Экономайзер I ст. 0,021,30,0241,32Воздухоподогреватель I ст. 0,031,330,0361,356

5. Теоретический объём воздуха и продуктов сгорания

Теоретический объём воздуха:

0 = 0,0889 (CP + 0,375 SP) + 0,265 HP - 0,033 *ОР = 0,0889 * (54 + 0,375 * 3,1304) +0,265 * 3,7173 - 0,033 *5,6739 = 5,7011 м3/кг.

Теоретический объем азота:

V = 0,79*V0 + 0,8*NP/100 = 0,79 * 5,7011 + 0,8*0,9782/100 = 4,5117 м3/кг.

Теоретический объем трехатомных газов:

= 1,866* (CP + 0,375* SРор + к) /100 = 1,866 * (54 + 0,375 * 3,1304) /100 = 1,0295 м3/кг.

Теоретический объем водяных паров:

= 0,111*HP + 0,0124*WP + 0,0161*V0 = 0,111*3,7173 + 0,0124*10 + 0,0161 * 5,7011= 0,6284 м3/кг.

Табл. №4. Коэффициенты избытка воздуха, объемы продуктов сгорания по газоходам

ВеличинаРазмерность; ; ; ; Топка с фестономКПП-IIКПП-IЭК-IIВЗП-IIЭК-IВЗП-I-1,21,2181,2361,261,2961,321,356-1,21, 2091,2271,2481,2781,3081,338=+ 0,0161 (-1) м3/ кг0,64670,64840,650,65220,65550,65770,661++ (-1) м3/ кг7,3097,4127,5157,6517,8577,9948, 199-0,14080,13880,13690,13450,13100,12870,1255-0,08590,08470,08360,08210,07990,07860,0766-0,22680,22360,22060,21660,2110, 20740, 2022=1- + 1,306-9,7099,8439,97710,1510,4210,610,87=-0,0220,02170,02140,0210,02050,02010,0196

По таблице расчетных характеристик камерных топок с твердым шлакоудалением при сжигании пылевидного топлива = 0,95.

£ 6; = 4,16<6,

поэтому величину можно не учитывать.

6. Энтальпия воздуха и продуктов сгорания

Энтальпию теоретических объемов воздуха и продуктов сгорания определяем по формулам:

,

где:

- энтальпия трехатомных газов

- энтальпия теоретического объема азота

- энтальпия объема водяных паров

- энтальпия золы

Энтальпия 1 м3 влажного воздуха , углекислого газа , азота , водяных паров и энтальпия 1 кг золы определяются по таблице XIII.

Расчет энтальпий теоретических объемов воздуха и продуктов сгорания производим при температуре от 100 до 2200 0С через каждые 100 0С. Результаты расчета заносим в таблицу 5.

Затем подсчитываем энтальпии продуктов сгорания при коэффициенте избытка воздуха за газоходами всех поверхностей нагрева по формуле:

Определяем разность энтальпий двух соседних по вертикали значений I при одном значении избытка воздуха. Результаты расчета заносим в таблицу 5.

Определим, следует ли нам определять энтальпию золы по формуле:

если выражение в левой части будет меньше или равно шести, то энтальпию золы не учитываем: = 4,16 < 6

Табл. №5. Энтальпии воздуха и продуктов сгорания.

J, 0С Vє = 5,867 м3/кг; V = 4,646 м3/кг; V= 0,6405 м3/кг; V= 1,087 м3/кг; АР = 16,40 %. (сJ) (сJ) (сJ) (сJ) (сJ) в (сJ) зл10040,63131,53631,641,79139,822,62204,2180,119,320085,462,163,872,763,687,92280,145,68413,7362,540,4300133,593,697,2110,596,2137,4422,269,44629,1548,463400184,4125,8131,6149,6129,4189,8567,594,01851,4737,786500238158,6167189,8163,4245715,5119,21079931,5109,5600292192203231198,2300,6866,2145,113121129133,8700349226240274234359,31019172,115511334158,28004072612773192704191177200,417971539183,2900466297315364306479,71339228,7204817442091000526333353412343541,51502258,9230219552351100587369391460381604,31664289255821722621200649405430509419668,11827319,82815238828813007114424695604577321994351,9307826053251400774480508611496796,82165383,9334628273781500837517548664535861,72332417,2361130504201600900555588717574926,52504450,5388132724481700964593628771613992,42675484,5415234944931800102863166882665210582846519442437175221900109267070988169211243022553,6470039455702000115770875093873211913194589,4497441736002100122274779099477212583370624,652534401-22001287786832105181213253546660,455314629-

Табл. №6. Энтальпии продуктов сгорания по газоходам парогенератора. Таблица I - J

J,0С

Топка

Фестон,

Конвективный пучок

a = 1,2

КПП-2

a = 1,218

КПП-1

a = 1,236

ЭК-2

a = 1,26

ВЗП-2

a = 1,296

ЭК-1

a = 1,32

ВЗП-1

a = 1,356DDDDDDD100204,2180,1240,3246243,6249,3246,8252,6251,1209,5257,6263,5261,9267,9268,4274,4200413,7362,5486,3252,6492,8255,9499,4259,3460,6215,4521,1270,4529,8274,9542,9300629,1548,4738,8260,1748,7263,5758,6266,9676,0222,3791,5278,3804,7400851,4737,7998,9267,21012270,71026274,2898,3228,410705001079931,51266271,91283275,41300279,01127232,2600131211291538279,91558283,61579287,313597001551133418172871842290,61866294,3800179715392104292,52133296,22160299,9900204817442397296,52429300,324601000230219552693298,72729302,61100255821722992300,430321200281523883293306,11300307826053599312,81400334628273912309,61500361130504221314,11600388132724535315,71700415234944851316,41800442437175167322,01900470039455489319,82000497441735809323,72100525344016133324,32200553146296457

Табл. № 7. Тепловой баланс котельного агрегата.

НаименованиеОбозначениеРазмерностьОбоснованиеФормулаРезультатТепло, внесенное в котельный агрегат воздухомQв. внb/* [-0Физическое тепло топливаiтл. -0Тепло, вносимое в котельный агрегат паровым дутьемQФGФ* (Iф - 600) -0Располагаемое теплоQРРQнр + Qв. вн + iтл. + Qф - QкQРР = QРН5132Температура уходящих газовJух. 0CПринята-136Энтальпия уходящих газовIух. Таблица I-J-367,2Температура холодного воздухаJхв. 0C"Тепловой расчет котельных агрегатов" Гл.5, п.5 - 03-30Энтальпия холодного воздухаIхв. Таблица I-J-55,6

Потери тепла с уходящими газами%5,62

Потери тепла от химического недожога%"Тепловой расчет котельных агрегатов".

Таблица ХVIIA.

0Потери тепла от механического недожога%"Тепловой расчет котельных агрегатов".

Таблица ХVIIA. -1Потери тепла в окружающую среду%"Тепловой расчет котельных агрегатов" Гл.5, п.5 - 10. -0,742

НаименованиеОбозначениеРазмерностьОбоснованиеФормулаРезультатПотери тепла с физическим теплом шлака% 0,02Сумма тепловых потерьå% + + + +5,62 + 0 +1 + 0,742 + 0,027,4КПД котельного агрегатаhк. а. %100 - å100 - 7,492,5Давление перегретого пара за котломРп. п. Задано в техническом описании-100Температура перегретого параtп. е. 0СПо техническому описанию-510Энтальпия перегретого параiп. еПо таблицам "Теплофизические свойства воды и водяного пара"-812,6Температура питательной водыtп. в. 0СПо техописанию-215Энтальпия питательной водыiп. в. По таблицам "Теплофизические свойства воды и водяного пара"-221Тепло, полезно используемое в котлеQк. а. 95Полный расход топливаВ20025Расчетный расход топливаВр19825Коэффициент сохранения теплаj%0,992

Табл. №8. Выбор системы пылеприготовления.

№Наименование величиныОбозначениеРазмерностьФормула или обоснованиеРасчётВеличина1Характеристики котельного агрегата: ПроизводительностьDт/часзадана161Давление первичного пара за котломPППатизадана100Температура первичного пара за котломtППєСзадана510Расход топлива на котелBРт/часиз табл.719,8Температура воздуха за воздухоподогревателемtГВєСпринимаем с последующим уточнением 3402Характеристики топлива: ЧерногорскийРабочая влажностьWР%задана10Выход летучихVГ%таблица I [3] 44Коэффициент размолоспособностиKЛО-таблица 6-18 [2] 1,12Тонкость пылиR90%таблица 6-18 [2] 26Теплота сгоранияQНРКкал/кгиз табл.25132Теоретический расход воздухаVємН3/кг5,7013Характеристики системы пылеприготовленияПылесистемаСхема принята по рис.2.1,С прямым вдуванием для ШБМ при работе под разряжениемМельницы-ШБМ Количество мельницzМшт -2Расчетная производительность одной мельницы?РМт/час13,87

Рис. 3. Эскиз топки.

Таблица №9 Геометрический расчет топки.

№Наименование величиныОбозначениеРазмерностьФормула или обоснованиеРасчетВеличина1Диаметр трубок и толщина стенки экранных панелейdхбммПо техническому описанию 76х62Поперечный шаг экранных панелейS1 По техническому описанию 953Относительный поперечный шаг экранных панелейS1/d S1/d95/761,254 Поверхность боковой стены Зона 1F1м2По эскизу0,5*4,831*7,08617,11 Зона 2F2м2По эскизу0,5*0,644*0,3220,1 Зона 3F3м2По эскизу0,5*0,356*0,4290,07 Зона 4F4м2По эскизу7,086*0,6444,56 Зона 5F5м2По эскизу 7,086*0,5363,79Зона 6F6м2По эскизу11,489*7,62387,58Зона 7F7м2По эскизу0,5*0,161*2,1470,172Зона 8F8м2По эскизуF7= F80,172Зона 9F9м2По эскизу4,617*2,1479,915Площадь боковой стеныFбм2F1+F2+F3+F4+F5+ F6+F7+F8+F917,11+0,1+0,07+4,56+3,79+87,58+ +0,172+0,172+9,91123,46Площадь фронтовой стеныFфрм2По эскизу (12,670+2,630) *10,440159,77Площадь задней стеныFздм2По эскизу (11,489+2,630) *10,440147,48Площадь выходного окнаFокм2По эскизу (5,583+0,751) *10,44066,19Площадь потолкаFпот. По эскизу7,301*10,40075,9310Площадь стен занятая горелкамиFгорм24* (1/2*а*b) 2* (1/2*1.313*2.569) 6.7411Суммарная площадь стен топкиFстм22Fб+Fфр+Fзд+Fок+ Fпот2*123,4+159,7+147,4+66,1+75,93695,9312Площадь гладкотрубных экрановF эстм2Fст-Fгор695,93-6.74689.1913Эффективная толщина излучающего слояSм3,6 VT/ FСТ3,6*1210/689.196.3214Относительный шаг экрановх-номограмма 1а [2] 0,9815Лучевоспринимающая поверхность топкиНлм2?Fэст*Х689.19*0.98675.416Степень экранирования топкиХ-Нл / F ст675.4/689.190,9817Угловой коэффициент экранаХэ Номограмма 1г [3] 0,9618Коэффициент загрязнения экрана?э Таблица 6.2 [3] 0,4519Коэффициент тепловой эффективности экранов?э Хэ*?0.96*0,450,43220Угловой коэффициент выходного окнаХ выхэ --121Коэффициент загрязнения выходного окна?вых?э*??0,45*0,980,44122Коэффициент тепловой эффективности выходного окна?ок Х выхэ*?вых 1*0,4410,44123?ср0.469

Табл. №10. Тепловой расчет топочной камеры.

№Наименование величиныОбозначениеРазмерностьФормула или обоснованиеРасчетВеличина1Коэффициент избытка воздуха в топке-табл. 3-1,22Присос воздуха в систему пылеприготовления-Табл. XVI-0,043Температура горячего воздухаПринимается. -3404Энтальпия горячего воздухаКкал/кгI- - таблица624,1

5Тепло, вносимое воздухом в топкуКкал/кг

(1,2-0,08-0,04) *624,1+ (0,08+0,04) 55,6680,7

6Полезное тепловыделение в топкеКкал/кг5132+680,7

58117Теоретическая температура горенияI- - таблица2000

8Высота горелокhrмпо эскизу, рис.3-5,589Высота топкиHTмпо эскизу, рис.3-17,2810Относительная высота расположения ядра факела

0,42211КоэффициентМ-0,59-0,5*Xт0,59-0,5*0,4220,37812Температура газов на выходе из топкиПринимаем с последующим уточнением-

105013Энтальпия газовКкал/кгI- - таблица-284314Произведение 1,4315 Средний диаметр золовых частицdзлмкмпо таблице 6-1 (3) -1316Коэффициент ослабления лучей: 17 трехатомными газами КГ (мкгс/см2) - 1

,377

18 золовыми частицами

(мкгс/см2) - 1

0,184 19 частицами кокса

(мкгс/см2) - 1

по п.6.08 (3),

120Безразмерные величиныX1 X2- по п.6.08 (3), по п.6.08 (3),- 0,5 0,121Оптическая толщинаKPS- (0,377*0,226+0,184+1*0,5*0,1) *1*

*6,322,0222Степень черноты факела-0,86623Коэффициент тепловой эффективности экранов?э-табл 9. -0,432Коэффициент тепловой эффективности вых. окна?эВЫХ-табл 9. -0,44125Средний коэффициент тепловой эффективности ?ср

0,469 26 Степень черноты топки

0,93227Средняя суммарная теплоемкость сгоранияVCСР3,22828Температура газов на выходе из топки

105629Энтальпия газов на выходе из топкиккал/кгтаблица 6

286130Количество тепла, воспринятого в топкеQТЛккал/кг292731Средняя тепловая нагрузка поверхностиКкал/час

8592232Теплонапряжение топочного объемаКкал/час

84095

Рис. 4 принципиальная схема пароперегревателя котла ПК-14.

1 - основной барабан;

- сепарационный барабан;

- поверхностный пароохладитель;

- паросборный коллектор;

Рис. 5 Схема водопарового тракта.

Табл. №11. Конструктивный расчет ТВП 2 ст.

№ п/пНаименованиеВеличинаРазмерностьФормула или обоснованиеРасчётОтвет1Диаметр и толщина трубd/б ммПо тех. описанию 40х1,52Поперечный шаг S1 ммПо тех. описанию 603Относительный поперечный шаг?1 S1/d60/401,54Продольный шагS2 мм 425Относительный продольный шаг?2 S2/d42/401,056Тип пучка шахматный 7Характер омывания поперечный 8Глубина газоходаbмПо чертежу 3,8649Ширина газоходаaмПо чертежу 10,3810Число труб в ряду по ширине конвективной шахтыZ1штПо чертежу-11011Число рядов труб по глубине конвективной шахтыZ 2штПо чертежу-4812Число параллельно включенных труб по газамZштZ1*Z2*2110*48*21056013Высота трубh мсм. рис.6 4,29514Число ходов воздухаZход см. рис.6 115Поверхность нагреваНм2 ?*d*Z*h*Zход3,14*0,04*10560*4,295*1569616Площадь сечения для прохода газовFгм2 (?*dвн^2/4) *Z (3,14*0,037^2/4) *1056011,317Площадь для прохода воздухаfвм2а*h-d*Z1*h10,38*4.295-0,04*110*4.29515,1

Рис. 6. Эскиз ТВП 2 ступени.

Табл. №12. Конструктивный расчет ТВП 1 ст.

№ п/пНаименованиеВеличинаРазмерностьФормула или обоснованиеРасчётОтвет1Диаметр и толщина трубd/б ммПо тех. описанию 40х1,52Поперечный шаг S1 ммПо тех. описанию 603Относительный поперечный шаг?1 S1/d60/401,54Продольный шагS2 мм 425Относительный продольный шаг?2 S2/d42/401,056Тип пучка шахматный 7Характер омывания поперечный 8Глубина газоходаbмПо чертежу 3,8649Ширина газоходаaмПо чертежу 10,3810Число труб в ряду по ширине конвективной шахтыZ1штПо чертежу11011Число рядов труб по глубине конвективной шахтыZ 2штПо чертежу4812Число параллельно включенных труб по газамZштZ1*Z2123*841056013Высота трубh мсм. рис.7 3,74514Число ходов воздухаZход см. рис.7 215Поверхность нагреваНм2 ?*d*Z*h*Zход3,14*0,04*10560*3,745*2993416Площадь сечения для прохода газовFгм2 (?*dвн2/4) *Z (3,14*0,037^2/4) *1056011,217Площадь для прохода воздухаfвм2а*h-d*Z1*h10,38*3,864-0,04*110*3,74521,2

Рис. 7. Эскиз ТВП 1 ступени.

Табл. №13. Конструктивные характеристики фестона.

№ п/пНаименованиеВеличинаРазмерностьФормула или обоснованиеРасчётОтвет1Диаметр трубок и толщина стенкиdхбммпо чертежу 76х62Поперечный шагS1ммпринято 300,003Продольный шагS2ммпринято 200,004Относительный поперечный шагб1-S1/d300/763,955Относительный продольный шагб2-S2/d200/762,636Тип пучка--шахматный 7Число трубок в рядуZ1штпо чертежу 28,008Число рядовZ2штпо чертежу 4,0010Число ?? âêëþ÷. òðóáîêZøòZ1 * Z228*411211Óãëîâîé êîýô. ïó÷êàÕïó÷ Íîìîãðàììà 1ã [2] 0,8212Âûñîòà ãàçîõîäàhãîìðèñ.8 4,7713Øèðèíà ãàçîõîäàáìðèñ.8 10,38815Ñå÷åíèå äëÿ ïðîõîäà ãàçîâFãì2hãî* (á-z1*d) 4,77* (10,388-28*0,076),39,416Ïîâåðõíîñòü íàãðåâà ôåñòîíàHÔì2?*d*Z*hãî3,14*0,076*112*4,7712817Ëó÷åâîñïðèíèìàþùàÿ ïîâåðõíîñòüHëôì2á*b*Õïó÷10,388*4,77*0,824118Ðàñ÷¸òíàÿ ïîâåðõíîñòü ôåñòîíàHðì2Hô-Hëô128-418719Ýôôåêòèâíàÿ òîëùèíà èçë. ñëîÿSì0,9*d* ( (4/?) * ( (S1*S2) /d^2) - 1) 0,9*0,076* ( (4/3,14) * ( (0,3*0,2) /0,076^2) - 1) 0,83620Ñå÷åíèå äëÿ ïðîõîäà ðàáî÷åãî òåëàfïì2?*dâí2*Z/43,14*0,064^2*112/40,360

Ðèñ. 8 Ýñêèç Ôåñòîíà.

Òàáë. ¹ 14. Êîíñòðóêòèâíûé ðàñ÷åò âîäÿíîãî ýêîíîìàéçåðà 2ñò.

¹ ï/ïÍàèìåíîâàíèåÂåëè÷èíàÐàçìåðíîñòüÔîðìóëà èëè îáîñíîâàíèåÐàñ÷¸òÎòâåò1Äèàìåòð è òîëùèíà òðóád/á ììÏî òåõ. îïèñàíèþ 38õ4,52Òèï ïó÷êà--øàõìàòíûé 3Õàðàêòåð îìûâàíèÿ ïîïåðå÷íîå 4Øèðèíà êîíâåêòèâíîé øàõòûàìÐèñ.9 10,385Ãëóáèíà êîíâåêòèâíîé øàõòûbìÐèñ.9 3,996Âûñîòà ïàêåòàhýêìÐèñ.9 1,4757Ïîïåðå÷íûé øàã S1 ììÐèñ.9 818Îòíîñèò. ïîïåðå÷íûé øàã?1 S1/d80/382,19Ïðîäîëüíûé øàãS2 ììÐèñ.9 4810Îòíîñèò. ïðîäîëüíûé øàã?2 S2/d48/381,2611×èñëî òðóá â ðÿäóZ1øòïî ÷åðòåæó-3212×èñëî ðÿäîâZ 2øòïî ÷åðòåæó - 2013×èñëî ïîëîâèíZ ñøòïî ÷åðòåæó - 214×èñëî ?? âêëþ÷åííûõ òðóáZøòZ1*Z2*Zñ48*1*2128015Ïîâåðõíîñòü íàãðåâàÍì2 ?*d*Z* hýê3,14*0,038*1280*1,475*490116Ïëîùàäü ñå÷åíèÿ äëÿ ïðîõîäà ãàçîâFãì2à*b-z1* hýê *d (10,38*3,99) - 32*1,475*0,038*439,217Ïëîùàäü äëÿ ïðîõîäà ðàáî÷åãî òåëàfâì2?*dâí2*Z1/4*23,14*0,029^2*32/4*20,0418Ýôôåêòèâíàÿ òîëùèíà èçëó÷àþùåãî ñëîÿ. Sì0,9*dí* ( (4/?) * ( (S1*S2) /dí2) - 1) 0,9*0,038 ( (4/3,14) * ( (0,081*0,048) /0,038^2) - 10,08

Ðèñ. 9 Ýñêèç Ýêîíîìàéçåðà 2-é ñòóïåíè.

Òàáë. ¹15. Êîíñòðóêòèâíûé ðàñ÷åò âîäÿíîãî ýêîíîìàéçåðà I ñò.

¹ ï/ïÍàèìåíîâàíèåÂåëè÷èíàÐàçìåðíîñòüÔîðìóëà èëè îáîñíîâàíèåÐàñ÷¸òÎòâåò1Äèàìåòð è òîëùèíà òðóád/á ììÏî òåõ. îïèñàíèþ 38õ4,52Òèï ïó÷êà--øàõìàòíûé 3Õàðàêòåð îìûâàíèÿ ïîïåðå÷íîå 4Äëèíà êîíâåêòèâíîé øàõòûàìÐèñ.7 10,385Øèðèíà êîíâåêòèâíîé øàõòûbìÐèñ.7 3,916Âûñîòà ïàêåòàhýêìÐèñ.7 3,9257Ïîïåðå÷íûé øàã S1 ììÐèñ.7 958Îòíîñèòåëüíûé ïîïåðå÷íûé øàã?1 S1/d95/382,59Ïðîäîëüíûé øàãS2 ììÐèñ.7 4110Îòíîñèòåëüíûé ïðîäîëüíûé øàã?2 S2/d41/381,0711×èñëî òðóá â ðÿäóZ1øòïî ÷åðòåæó-3212×èñëî ðÿäîâZ 2øòïî ÷åðòåæó - 4013×èñëî ïîëîâèíZ ñøòïî ÷åðòåæó-114×èñëî ?? âêëþ÷åííûõ òðóáZøòZ1*Z2*Zñ32*40*1128015Ïîâåðõíîñòü íàãðåâàÍì2 ?*d*Z* hýê3,14*0,038*1280*3,925*4239716Ïëîùàäü ñå÷åíèÿ äëÿ ïðîõîäà ãàçîâFãì2à*b-z1* hýê *d (10,38*3,91) - 32*3,925*0,038*422117Ïëîùàäü äëÿ ïðîõîäà ðàáî÷åãî òåëàfâì2?*dâí2*Z/43,14*0,029^2*32/4*20,0418Ýôôåêòèâíàÿ òîëùèíà èçëó÷àþùåãî ñëîÿ. Sì0,9*dí* ( (4/?) * ( (S1*S2) /dí2) - 1) 0,9*0,038 ( (4/3,14) * ( (4*0,095*0,041) /0,038^2) - 10,08

Ðèñ. 10 Ýñêèç Ýêîíîìàéçåðà 1-é ñòóïåíè.

Òàáë. ¹16. Êîíñòðóêòèâíûå õàðàêòåðèñòèêè 2-îé ñòóïåíè ÊÏÏ.

¹ ï/ïÍàèìåíîâàíèåÂåëè÷èíàÐàçìåðíîñòüÔîðìóëà èëè îáîñíîâàíèåÐàñ÷¸òÎòâåò1Äèàìåòð òðóáîê è òîëùèíà ñòåíêè òðóáêèdõáììÏî òåõíè÷åñêîìó îïèñàíèþ 42õ52Òèï ïó÷êà--êîðèäîðíûé 3Òèï äâèæåíèÿ ñðåä ïðÿìîòîê 4Âûñîòà ãàçîõîäàaìÏî ÷åðòåæó 5,55Øèðèíà ãàçîõîäàbìÏî ÷åðòåæó 10,26Ãëóáèíà ãàçîõîäàcìÏî ÷åðòåæó 1,7357Ñðåäíÿÿ äëèíà òðóáLìÏî ÷åðòåæó 5,28Ïîïåðå÷íûé øàãS1ììÏî ýñêèçó 959Ïðîäîëüíûé øàã S2ììÏî ýñêèçó 15510Îòíîñèòåëüíûé ïîïåðå÷íûé øàãá1-S1/d95/422,311Îòíîñèòåëüíûé ïðîäîëüíûé øàãá2-S2/d155/423,712Êîëè÷åñòâî òðóá ïî øèðèíåz1øòÏî ÷åðòåæó-10613Êîëè÷åñòâî òðóá ïî ãëóáèíåz2øòÏî ÷åðòåæó-1014Îáùåå ÷èñëî òðóázøòz1*z2106*10108415Ñå÷åíèå äëÿ ïðîõîäà ãàçîâFãì2a* (b-z1*dí) 5,5* (10,2-106*0,042) 3016Îáùàÿ ïîâåðõíîñòü íàãðåâà Hì2?*d*L*Z3,14*0,042*5,2*108474417Ýôôåêòèâíàÿ òîëùèíà èçë. ñëîÿSì0.9*d* ( (4*S1*S2) / (?*d2) - 1) 0,9*0,042* ( (4*0,095*0,155) / (3,14*0,042^2) - 1) 0,3618Ñå÷åíèå äëÿ ïðîõîäà ðàáî÷åãî òåëàfïì2?*dâí2*Z1/43,14*0,032^2*106/40,09

Ðèñ. 11 Ýñêèç ÊÏÏ 2-é ñòóïåíè

Òàáë. ¹17. Êîíñòðóêòèâíûå õàðàêòåðèñòèêè 1-îé ñòóïåíè ÊÏÏ

¹ ï/ïÍàèìåíîâàíèåÂåëè÷èíàÐàçìåðíîñòüÔîðìóëà èëè îáîñíîâàíèåÐàñ÷¸òÎòâåò1Äèàìåòð òðóáîê è òîëùèíà ñòåíêè òðóáêèdõáììÏî òåõíè÷åñêîìó îïèñàíèþ 38õ4,52Òèï ïó÷êà--êîðèäîðíûé 3Òèï äâèæåíèÿ ñðåä ïðîòèâîòîê 4Âûñîòà ãàçîõîäàaìÏî ÷åðòåæó 3,45Øèðèíà ãàçîõîäàbìÏî ÷åðòåæó 10,26Ãëóáèíà ãàçîõîäàcìÏî ÷åðòåæó 1,0717Ñðåäíÿÿ äëèíà òðóáLìÏî ÷åðòåæó 3,48Ïîïåðå÷íûé øàãS1ììÏî ÷åðòåæó 959Ïðîäîëüíûé øàã S2ììÏî ÷åðòåæó 71,710Îòíîñèòåëüíûé ïîïåðå÷íûé øàãá1-S1/d95/382,511Îòíîñèòåëüíûé ïðîäîëüíûé øàãá2-S2/d71,7/381,912Êîëè÷åñòâî òðóá ïî øèðèíåz1øòÏî ÷åðòåæó-10613Êîëè÷åñòâî òðóá ïî ãëóáèíåz2øòÏî ÷åðòåæó-1414Îáùåå ÷èñëî òðóázøòz1*z2106*14148215Ñå÷åíèå äëÿ ïðîõîäà ãàçîâFãì2a* (b-z1*dí) 3,4* (10,2-106*0,038) 20,916Îáùàÿ ïîâåðõíîñòü íàãðåâà Hì2?*d*L*Z3,14*0,038*3,4*148260117Ýôôåêòèâíàÿ òîëùèíà èçë. ñëîÿSì0.9*d* ( (4*S1*S2) / (?*d2) - 1) 0,9*0,038* ( (4*0,095*0,0717) / (3,14*0,038^2) - 1) 0,17118Ñå÷åíèå äëÿ ïðîõîäà ðàáî÷åãî òåëàfïì2?*dâí2*Z1/43,14*0,029^2*106/40,07

Ðèñ. 12 Ýñêèç ÊÏÏ 1-é ñòóïåíè.

Ðàçìåùåíî íà Allbest.ru

Федеральное агентство по образованию. Государственное образовательное учреждение Высшего профессионального образования РФ. Дальневосточный Государствен

Больше работ по теме: