Тепловой расчет котельного агрегата ДЕ-25-14

 

Содержание


1. Описание прототипа

. Тепловой расчет парогенератора

.1 Расчетное задание

.2 Топливо, воздух, продукты сгорания

.3 Энтальпия воздуха и продуктов сгорания

.4 Тепловой баланс парогенератора и расход топлива

.5 Основные конструктивные характеристики топки

.6 Расчет теплообмена в топки

.7 Расчет фестона

.8 Расчет перегревателя

.9 Расчет испарительного пучка

.10 Расчет хвостовых поверхностей

.10.1 Расчёт воздухоподогревателя

.10.2 Расчёт экономайзера

.11 Расчет невязки теплового баланса парогенератора

. Выводы


1. Описание прототипа


Буквенное обозначение ДЕ по маркировке БиКЗ расшифровывается как «Д-образный вид (в поперечном разрезе) с естественной циркуляцией». Все котлы типа ДЕ являются модернизированным вариантом котлов ДКВр.

Газомазутные вертикальные водотрубные котельные агрегаты типа ДЕ паропроизводительностью 4; 6,5; 10; 16 и 25 т/ч с рабочим давлением 14 и 24 кгс/см² предназначены для выработки насыщенного или слабоперегретого пара, идущего на технологические нужды промышленных предприятий, в системы отопления, вентиляции и горячего водоснабжения. Топочная камера размещается сбоку от конвективного пучка, образованного вертикальными трубами, развальцованными в верхнем и нижнем барабанах.

Во всех типоразмерах котлов диаметр верхнего и нижнего барабанов 1000 мм. Расстояние между барабанами 2750 мм (максимально возможное по условиям транспортировки блока по железной дороге). Длина цилиндрической части барабанов котла производительностью 25 т/ч - 7500 мм. Для доступа внутрь барабанов в переднем и заднем днище каждого из них, имеются лазовые затворы.

Ширина топочной камеры всех колов по осям экранных труб 1790 мм. Глубина топочной камеры котла паропроизводительностью 25 т/ч - 6960 мм. Средняя высота топочной камеры 2400 мм. От конвективного пучка топочная камера отделена газоплотной перегородкой из вплотную поставленных (S=55 мм) и сваренных между собой труб диаметром 51 мм с обсаженными до диаметра 38 мм концами, в задней части перегородки имеется окно для входа газов в конвективный пучок.

Перегородка у барабанов в месте обсадки труб уплотняется установкой чугунных гребенок, примыкающих к трубам и барабану. Трубы диаметром 51 мм правого бокового экрана, покрывающего также под и потолок топочной камеры, установлены с шагом 55 мм и вводятся непосредственно в верхний и нижний барабаны (соединение на вальцовке). Трубы заднего экрана диаметром 51 мм не имеют обсадных концов и крепятся сваркой к верхнему и нижнему коллекторам диаметром 159 мм, соединенным необогреваемой рециркуляционной трубой диаметром 76 мм. Коллекторы присоединяются к верхнему и нижнему барабанам.

Фронтовой экран котлов производительностью 16 и 25 т/ч образован четырьмя трубами, замкнутыми непосредственно на верхний и нижний барабаны. Под топки закрыт слоем огнеупорного кирпича.

Конвективный пучок образован коридорно-расположенными вертикальными трубами диаметром 51 мм, развальцованными в верхнем и нижнем барабанах. Шаг труб вдоль барабана 90 мм, поперечный -110 мм (за исключением среднего, равного 120 мм). Применение барабанов тех же диаметров и того же расстояния между ними, что у котлов ДКВр, позволяет использовать для конвективных пучков котлов ДЕ те же фасоны труб, что и для конвективных пучков котлов ДКВр.

Котлы производительностью 16 и 25 т/ч перегородок в пучке не имеют. Все типоразмеры котлов имеют одинаковую циркуляционную схему с четырьмя экранами (фронтовым, задним и двумя боковыми) и конвективным пучком.

Контуры боковых экранов и конвективного пучка всех типоразмеров котлов (а также фронтового экрана котлов паропроизводительностью 16 и 25 т/ч) замкнуты непосредственно на барабаны. Концы промежуточных коллекторов каждого контура с одной стороны подсоединены к барабанам, а с другой объединены необогреваемой рециркуляционной трубой диаметром 76 мм.

Котлы производительностью 16 и 25 т/ч имеют двухступенчатую схему испарения. Во вторую ступень испарения выделены первые по ходу газов ряды труб конвективного пучка. Опускная система контура второй ступени испарения образована необогреваемыми трубами диаметром 159 мм (тремя у котла производительностью 25т/ч).

Общим элементом в опускной системе первой ступени испарения являются последние по ходу газов ряды труб конвективного пучка.

В качестве первичных сепарационных устройств первой ступени испарения используются установленные в верхнем барабане направляющие щиты и козырьки, обеспечивающие выдачу пароводяной смеси на уровень воды.

В качестве вторичных сепарационных устройств первой ступени котлов - горизонтальный жалюзийный сепаратор и дырчатый лист.

Сепарационными устройствами второй ступени испарения являются продольные щиты, обеспечивающие движение пароводяной смеси сначала на торец, а затем вдоль барабана к поперечной перегородке, разделяющей отсеки. Отсеки ступенчатого испарения сообщаются между собой по пару через окно над поперечной перегородкой, а по воде - через подпиточную трубу, расположенную в водяном объеме.

Поставка котлов осуществляется блоком, включающим верхний и нижний барабаны с внутрибарабанными устройствами, трубную систему экранов и конвективного пучка (в случае необходимости пароперегреватель), опорную раму и обвязочный каркас.

Натрубная обмуровка боковых стен котла выполнена по типу обмуровки водогрейных котлов (шамотобетон по сетке толщиной 25 мм и два-три слоя изоляционных плит общей толщиной 100 мм).

Обмуровка фронтовой и задней стен изготовлена по типу облегченной обмуровки котлов ДКВр (шамотобетон - 65 мм и изоляционные плиты общей толщиной 100 мм - для котлов ДЕ-16-14ГМ и ДЕ-25-14ГМ обмуровка фронтовой стены выполнена из слоя шамотобетона толщиной 100 мм и нескольких слоев изоляционных плит толщиной 200 мм, общая толщина обмуровки фронтовой стены 300 мм; обмуровка задней стены состоит из слоя шамотобетона толщиной 65 мм и нескольких слоев изоляционных плит толщиной 200 мм; общая толщина обмуровки составляет 265 мм).

Для уменьшения присосов в газовый тракт котла снаружи натрубная обмуровка покрывается металлической листовой обшивкой, которая приварена к обвязочному каркасу. Листы обшивки поставляются заводом.

Применение натрубной обмуровки при плотном шаге труб позволяет улучшить динамические характеристики котлов и значительно уменьшить потери тепла в окружающую среду и потери при пусках и остановах. В качестве хвостовых поверхностей нагрева котлов применяются проверенные длительным опытом эксплуатации стандартные чугунные экономайзеры.

Характеристики котла ДЕ приведена в табл.1-1.


Таблица 1-1.

Технические характеристики котла типа ДЕ-25-25

ХарактеристикаДЕ-25-25ГМПаропроизводительность, т/ч24,5Давление, кгс/см213,6Температура пара, 0С: насыщенного слабоперегретого 194 225Площадь поверхностей нагрева, м2: радиационной конвективной 64,0 230,КПД при работе на работе на мазуте,%91,31Тип горелочного устройстваГМП-16Габаритные размеры,м: длина ширина 11,55 4,63Высота до оси верхнего барабана,м4,72

Рис.1. общий вид котла ДЕ-25-14



2. Тепловой расчет парогенератора


.1 Расчетное задание


Произвести тепловой расчет котельного агрегата производительностью 24,5 т/ч при следующих исходных данных:

Паропроизводительность агрегата Dп=24,5 т/ч;

Давление пара перед главной паровой задвижки pп=1,37 МПа;

Температура перегретого пара tпп=248 0С;

Температура питательной воды tпв=95 0С;

Температура уходящих газов tух=160 0С;

Температура холодного воздуха tХВ=35 0С;

Топливо - попутный нефтяной УТНГП.


.2 Топливо, воздух, продукты сгорания


Из табл.II [3, с.169] выписываются расчетные характеристики топлива.


Таблица 2.2-1

ОбозначениеСН4С2Н6С3Н8С4Н10С5Н12N2СO2O2Qcн?г.тлЗначение53,6%22,8%6,1%0,9% 0,2%15,8%0,2%0,4%9700 ккал/м³1,046 кг/м³

Рассчитываем теоретический объем воздуха, необходимый для сжигания 1 кг топлива [1, ф.2-10,с.13]:



Определяем теоретические объемы продуктов сгорания топлива:

а) объем двухатомных газов (равен теоретическому объему азота) [1,ф.2-12,с.13]:



б) объем трехатомных газов [1,ф.2-11,с.13]:



в) объем водяных паров [1,ф.2-16,с13]:


По данным расчетных характеристик камерных топок и нормативных значений присосов воздуха в газоходах (табл.2-2) выбираем коэффициент избытка воздуха на выходе из топки ?Т и присосы воздуха по газоходам ?? и находим расчетные коэффициенты избытка воздуха в газоходах ?//. Результаты сводим в таблицу 2.2-2.

Таблица 2.2-2.


Присосы воздуха по газоходам ?? и расчетные коэффициенты избытка воздуха в газоходах ?//.

Участки газового тракта???//Топка и фестон Перегреватель Конвективный пучок Экономайзер Воздухоподогреватель 0,1 0,05 0,05 0,06 0,011,15 1,2 1,25 1,31 1,41

По [1,ф.(2-18)-(2-24),с14] рассчитываем объемы газов по газоходам, объемные доли газов r и полученные результаты сводим в таблицу 2.2-3.


Таблица 2.2-3

Характеристика продуктов сгорания в газоходах парогенератора

()

ВеличинаЕдиницаУчастки газового трактаТопка и фестонПерегревательКотельный пучокЭкономайзерВоздухоподогревательРасчетный коэффициент избытка воздуха в газоходе - 1,15 1,2 1,25 1,31 1,41м3/м31,2171,2171,2171,2171,217

м3/м3

м3/м3


м3/м3




,204

,254


,675

,0889

,1648


,253710,738

,263


,218

,0855

,159


,244611,273

,272


,762

,0824

,1539


,236312,235

,287


,739

,0773

,1453


,222611,7

,278


,196

,08

,149


0,2296

.3 Энтальпия воздуха и продуктов сгорания


Удельные энтальпии теоретического объема воздуха и продуктов сгорания топлива определяются по формулам [1,ф.(2-25)-(2-26),с.14], используя данные [1,табл.2-4,с.14]:


.

Полученные результаты сводятся в табл.2.3-1.


Таблица 2.3-1


Энтальпии теоретического объема воздуха и продуктов сгорания топлива, кДж/м3 ()

?,°C,

кДж/м³ кДж/м³

кДж/м³

кДж/м³ кДж/м³30416,832----1001410,816205,6731118,13336,5791660,3822002843,008434,4692236,26677,6163348,3453004307,264680,3033371,5921032,027 5083,9224005792,896939,5244532,7271395,3546867,6055007310,5921212,1325711,0641776,5138699,7096008871,041487,1746915,2042155,44310557,8270010463,551778,0378136,5462556,66312471,2580012077,442073,7689400,8932975,71514450,3890013691,332374,36710691,043396,99616462,41100015347,972679,83411989,793845,02518514,65110017047,362990,16913288,554293,05420571,77120018746,753306,58914578,74749,99922635,28130020638,533621,79215911,855224,77624758,42140022188,293943,0817279,415701,78226924,27150023930,434264,36818612,566194,39129071,32160025683,264584,43919980,126689,22931253,79170027425,414910,59521347,687192,98333451,26180029167,555236,75122723,847707,88235668,48190030963,145562,90724125,818220,55237909,26200032748,035893,93125493,368751,05440138,35210034618,436224,95526895,339274,86942395,15220036328,516555,97928297,299805,37144658,64

Энтальпию продуктов сгорания топлива IГ при ?>1 подсчитываем по [1,ф.2-27,с.14]:



Полученные результаты сводим в табл. 2.3-2:



Таблица 2.3-2

?,0CУчастки газового трактаТопка ( ?=1,15)Перегреватель (? =1,2)Котельный пучок (? =1,25)Экономайзер (? =1,31)Воздухоподогреватель (? =1,41)I?II?II?II?II?I1001410,8161660,382--------2069,519-2002843,0083348,345--------4172,8172103,2993004307,264 5083,922------6548,392-6333,0292160,2114005792,8966867,605------8837,192288,7988547,5452214,5165007310,5928699,709----10527,36-11185,312348,12110819,782272,2366008871,0410557,82----12775,582248,22413573,972388,664--70010463,5512471,25--14563,96-15087,132311,55316028,852454,878--80012077,4414450,3816261,99-16865,862301,90817469,742382,60318556,712527,853--90013691,3316462,4118516,112254,11419200,672334,80819885,242415,503----100015347,9718514,6520816,852300,74321584,252383,57522351,652466,407----110017047,3620571,7723128,872312,02423981,242396,99324833,612481,963----120018746,7522635,2825447,32318,42426384,632403,393------140022188,2926924,2730252,514805,21931361,934977,296------160025683,2631253,7935106,284853,766--------180029167,5535668,4840043,614937,327--------200032748,0340138,3545050,555006,946--------220036328,5144658,6450107,925057,363-------- Энтальпия продуктов сгорания в газоходах, кДж/м³.


.4 Тепловой баланс парогенератора и расход топлива


Тепловой баланс составляем в расчете на 1 кг располагаемой теплоты топлива , определяемой по [1,ф.3-1,с.16]. Считая, что предварительный подогрев воздуха за счет внешнего источника теплоты отсутствует, имеем:

Расчеты выполняем в соответствии с табл. 2.4-1


Таблица 2.4-1.

Расчет теплового баланса парогенератора и расхода топлива.

ЕдиницаРасчетНаименованиеОбозначениеРасчетная формула или способ определенияРасполагаемая теплота топлива

[1,ф.3-2,с.16]кДж/м³40611,96Потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива[1,табл.4-5,с.24]%0,5Потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива[1,табл.4-5,с.24]%0Температура уходящих газовпо заданию0С160Энтальпия уходящих газовпо таблице 2-4кДж/кг3121,168Температура воздуха в котельнойпо заданию0С30Энтальпия воздуха в котельнойпо таблице 2-4кДж/кг416,832Потери теплоты с уходящими газами

[1,ф.3-9,с.17]Потери теплоты от наружного охлаждения[1,рис.3-9,с.17]%1,21Сумма тепловых потерь

[1,ф.3-11,с.17]%КПД парогенератора

[1,ф.3-12,с.17]%Коэффициент сохранения теплоты

[1,ф.3-13,с.18]-Паропроизводительностьпо заданиюкг/с6,81Давление пара в барабанепо заданиюМПа1,36Температура перегретого парапо заданию0С248Температура питательной водыпо заданию0С95Удельная энтальпия перегретого пара[1,табл.VI-8,с.180]кДж/кг2928Удельная энтальпия питательной воды[1,табл.VI-6,с.178]кДж/кг419,9Значение продувкипо выбору%3Полезно используемая теплота в агрегатекВтПолный расход топлива

[1,ф.3-14,с.18]кг/сРасчетный расход топлива

[1,ф.3-16,с.18]кг/с

2.5 Основные конструктивные характеристики топки


Парогенераторы типа ДЕ-25-14 имеют камерную топку для сжигания газа и мазута. Определяем активный объем и тепловое напряжение объема топки qv. Расчетное тепловое напряжение не должно превышать допустимого, указанного в табл. 4-3. С учетом рекомендаций приложения III выбираем количество и тип газомазутных горелок, установленных на боковых стенах.

Расчеты выполняем в соответствии с табл. 2.5-1


Таблица 2.5-1.

Расчет конструктивных характеристик топки

ЕдиницаРасчетНаименованиеОбоз наче ниеРасчетная формула или способ определенияАктивный объем камерыпо конструктивным размерамм329Тепловое напряжение объема топки: расчетное допустимое


[1,табл.4-5,с.24]кВт/м3


кВт/м3Количество горелок[1,табл.III-10,с.157]-1Теплопроизводительность горелок [1,с.88]МВтТип горелки-[2,табл.8.20,с.248]-ГМП-16

2.6 Расчет теплообмена в топке


Топка парогенератора ДЕ-25-14 полностью экранирована трубами. Трубы диаметром 51 мм правого бокового экрана, покрывающего также под и потолок топочной камеры, установлены с шагом 55 мм и вводятся непосредственно в верхний и нижний барабаны соединение на вальцовке). Трубы заднего экрана диаметром 51 мм не имеют обсадных концов и крепятся сваркой к верхнему и нижнему коллекторам диаметром 159 мм, соединенным необогреваемой рециркуляционной трубой диаметром 76 мм. По конструктивным размерам топки рассчитываем полную площадь её стен и площадь лучевоспринимающей поверхности топки. Результаты расчета сводим в таблицу 2.6-1.

Таблица 2.6-1.

Расчет полной площади поверхности стен топки Fст и площади лучевоспринимающей поверхности топки Hл

ВеличинаЕдиницаСтены топкиВыходное окно топкиСуммарная площадьнаименованиеобозначениефронтовая и свод1боковыезадняяОбщая площадь стены и выходного окнам229,1678,59216,70410,4464,898Расстояние между осями крайних трубм2,41,79х22,42,4Освещенная длина трубм6,614,013,51,79-Площадь занятая лучевоспринимающей поверхностью: полнаям215,868,168,434,0836,53Наружный диаметр экранных трубмм51515151-Шаг экранных трубмм 55555555-Расстояние от оси экранных труб до кладки (стены) отношение отношение

мм


100

,03

,69100

,03

,69100

,03

,69-


-


-Угловой коэффициент экрана-0,950,950,951-Площадь лучевоспринимающей поверхности открытых экрановм215,067,758,014,0834,9

По конструктивным размерам и характеристикам топки выполняем поверочный расчет теплообмена в топке. Расчеты проводим в соответствии с таблицей 2.6-2.


Таблица 2.6-2.

Поверочный расчет теплообмена в топке

ВеличинаРасчетная формула или способ определенияРасчетСуммарная площадь луче воспринимающей поверхности, Нл,м2По конструктивным размерам34,9Площадь лучевоспринимающей поверхности открытых экранов, Нл.откр, м2По конструктивным размерам34,9Полная площадь стен топочной камеры, Fст, м2По конструктивным размерам64,89Коэффициент тепловой эффективности лучевоспринимающей поверхности, ?ср

[1,ф.5-10,с.28]=0.35Эффективная толщина излучающего слоя пламени, s, м

[1,ф.5-23,с.31]Полная высота топки, НтПо конструктивным размерам3,6Высота расположения горелок, hг, мТо же0,774Относительный уровень расположения горелок, хгhг/Нт [1,ф.5-15,с.29]0,774/3,6=0,215Параметр, учитывающий распределение температуры в топке, М0.59-0.2хг [1,ф.5-12,с.28]0.59-0.2·0,215=0,547Коэффициент избытка воздуха на выходе из топки, ?т[1,табл.4-5,с.24]1,15Присосы воздуха в топке, ??тПо табл. 2-20,1Температура горячего воздуха, tг.в,0СПо предварит. выбору300Энтальпия горячего воздуха, Iг.в0, кДж/м3По I?- таблице 2-44307,26Энтальпия присосов воздуха, Iпрс0, кДж/м3??V(ct)в [1,табл.2-4,с.14]0,1·10,688·39=416,832 Количество теплоты, вносимое в топку воздухом, QВ, кДж/м3(?Т-??Т)· Iг.в0+??ТIпрс0 [1,ф.5-17,с.29] (1.15-0.1)·4307,26 +0.1·416,832 = 4526,791Полезное тепловыделение в топке, QТ, кДж/ м3

[1,ф.5-16,с.29]

Адиабатическая температура горения, 0СПо I?- таблице 2-41994Температура газов на выходе из топки 0СПо предварительному выбору1000Энтальпия газов на выходе из топки, ,кДж/м3По I?- таблице 2-420816,85Средняя суммарная теплоёмкость продуктов сгорания, Vср, кДж/(м3 *К)

[1,ф.5-18,с.30]Объемная доля: водяных паров, rН2О трехатомных газов, rRO2 По табл.2-2 тоже 0,1648 0,0889Суммарная объемная доля трехотомных газов, rnrН2О+ rRO2 [табл.2-2]0,1648+0,0889=0,2537Произведение prns, м*МПаprns0,1·0,2537·1,608=0,04Коэффициент ослабления лучей трехатомными газами, kг,1/(м*МПа)[1,ф.5-26,с.31]8,633Коэффициент ослабления лучей, несветящейся частью среды, kнс, 1/(м*МПа)rnkг [1,ф.5-25,с.31]0,2537·8,633=2,15Коэффициент ослабления лучей сажистыми частицами, кСЖ, 1/(м*МПа)[1,ф.5-25,с.33]2,847Коэффициент ослабления лучей, светящейся частью среды, kСВ, 1/(м*МПа)kСВ= kнс+ кСЖ [1,ф.5-31,с.33]2,15+0,798=2,948Степень черноты: светящейся части, аСВ несветящейся части, аГ[1,ф.5.29-5.30,с.29] 1-е-КсвPS 1-e-KнсPS 0.3775 0.2922Степень черноты факела,аФm*aСВ+(1-m)aг [1,ф.5-28,с.32]0,1·0,377+(1-0,1)·0,292=0,3887Степень черноты топки, аТ

[1,ф.5-20,с.30]Тепловая нагрузка стен топки, qF, кВт/м2

[1,ф.33]Температура газов на выходе из топки, 0С[1,ф.5-3,с.30]13644,57Энтальпия газов на выходе из топки, , кДж/м3По I?- таблице 2-429685,49Общее тепловосприятие топки, QТЛ, кДж/м3

[1,ф.5-34,с.36]0,986·(44935,69-29685,49)=15036,69Средняя удельная тепловая нагрузка лучевоспринимающих поверхностей топки, qЛср

Полученная в результате расчета температура газов на выходе из топки, отличается от предварительно принятой менее чем на 0С; следовательно, пересчета теплообмена не требуется. Полученная температура удовлетворяет требованиям эксплуатации.


.7 Расчет фестона


При тепловом расчете парогенератора фестон, как правило, не изменяют, а проверяют поверочным расчетом (таблица 2.7-1).


Таблица 2.7-1

Поверочный расчет фестона

НаименованиеФормула или способ определенияРасчетПолная площадь поверхности нагрева, Н, м2По конструктивным размерам17Площадь поверхности труб боковых экранов, находящихся в зоне фестона Ндоп, м2То же1Диаметр труб, d, ммТо же60×3Относительный шаг труб, ммТо же1,5Количество рядов труб, z2,штТо же1Длина трубы, мТо же42Площадь живого сечения для прохода газов, F, м2АВ-z1dl1,2·6,96-42·0,06·1,2=5,328Эффективная толщина излучающего слоя, s, м

[1,ф.6-20,с.46]Температура газов перед фестоном, ,0СИз расчета топки1364,57Энтальпия газов перед фестоном, , кДж/м3Из расчета топки29685,49Температура газов за фестоном, , 0СПо предварительному выбору1250Энтальпия газов за фестоном, `, кДж/кгПо I?- таблице 2-429683,85Количество теплоты, отданное фестону, Qг, кДж/кг

[1,ф.6-1,с.38]0,986·(29685,49-27849,9)=1776,84Температура кипения при давлении в барабане(pБ=13,3 МПа), tкип, 0С[1,табл.VI-7,с.179]195Средняя температура газов, ?ср,0С0,5(1364,57+1250)=1307,2Средний температурный напор, ?t,0C?ср-tкип [1,ф.6-34,с.48]1307,2-195=1112,2Средняя скорость газов, w, м/с

[1,ф.6-16,с.44]

Коэффициент теплоотдачи конвекцией, ?К, кВт/(м2К)[1,рис.6-5,с.43]57·0,96·0,6·1,01=33,16Суммарная поглощательная способность трехатомных газов, prns, м*Мпаprns [1,с.31]0,1·0,2537·1,6=0,0405Коэффициент ослабления лучей трехатомными газами,кг,1/(м*МПа)[1,ф.5-26,с.31]8,346Коэффициент ослабления лучей, несветящейся частью среды, kнс, 1/(м*МПа)rnkг [1,ф.5-25,с.31]0,2537·8,346=2,11Коэффициент ослабления лучей сажистыми частицами, кСЖ, 1/(м*МПа)[1,ф.5-32,с.33]0,856Коэффициент ослабления лучей, светящейся частью среды, kСВ, 1/(м*МПа)kСВ= kнс+ кСЖ2,11+0,856=2,96Степень черноты: светящейся части, аСВ несветящейся части, аГ[1,ф.5-31][5-32,с.29] 1-е-КсвPS 1-e-KнсPS 0,377 0,286Степень черноты излучающей среды, аm·aСВ+(1-m)aг [1,ф.5-28,с.32]0,1·0,377+(1-00,1)·0,286=0,2951 Температура загрязнённой стенки трубы, tст, 0СtКИП+?t195+80=275Коэффициент теплоотдачи излучением, ?Л, Вт/(м2К)[1,ф.6-13,с.41]200·0,2951·0,98=57,839Коэффициент использования поверхности нагрева, ?[1,с.41]0,9Коэффициент теплоотдачи от газов к стенке, a1, Вт/(м2К)?(?л+?к)0,9(57,839+2,96)=54,719Коэффициент загрязнения, ? м2К/Вт[1,рис.6-1,с.40]0,0036·1,7+0,005=0,011Коэффициент теплопередачи k, Вт/м2К

[1,ф.6-5,с.39]Тепловосприятие фестона по уравнению теплопередачи, Qф, кДж/м3

[1,ф.7-3,с.53]

Тепловосприятие настенных труб, QДОП, кДж/кг

[1,с.53]Суммарное тепловосприятие газохода фестона, QT, кДж/кгQф+ QДОП1750,85+102,99=1853,84Расхождение расчетных тепловосприятий, DQ, %

.8 Расчет перегревателя


Перегреватель одноступенчатый, с пароохладителем, установленным на стороне насыщенного пара. Перегреватель имеет шахматное расположение труб.

Коэффициент теплопередачи гладкотрубных коридорных пучков перегревателя рассчитывается с учетом коэффициента тепловой эффективности ?, используя формулу (6-7). Влияние излучения газового объема, расположенного перед перегревателем, на коэффициент теплопередачи учитываем путем увеличения расчетного значения коэффициента теплопередачи излучением по формуле (6-34).

Конструктивные размеры и характеристики перегревателя, взятые из чертежей и паспортных данных парогенераторов, сводим в таблицу 2.8-1.

Поверочный расчет перегревателя сводим в таблицу 2.8-2.


Таблица 2.8-1

Конструктивные размеры и характеристики перегревателя

НаименованиеРасчетная формула или способ определенияРасчетДиаметр труб, d/dВН, ммПо конструктивным размерам28/22Количество труб в ряду (поперек газохода) z1, штТо же40Количество рядов труб ,z2, штТо же2Средний шаг труб, s1, ммТо же42S2, ммТо же70Расположение труб в пучкеТо жешахматное Характер омыванияТо жепоперечноеСредняя длина змеевика, l, мТо же1,2Cуммарная длина труб,?l,м²То же282Полная площадь поверхности нагрева, H, м2То же24,8Площадь живого сечения для газов, F, м2ab - lz1d [1,ф.6-20,с.46]1,2·6,963-1,2·40·0,028=7,008То же на выходе, F²ab - lz1d [1,ф.6-20,с.46]1,02·6,96-1,02·40·0,028=5,84Средняя площадь живого сечения газохода, FCP, м²2·F ·F/ F +F [1,ф.6-24,с.47]6,37Количество параллельно включенных змеевиков ( по пару), m, штПо конструктивным размерам117Площадь живого сечения для прохода пара, f, м2?·d2ст·m/4 [1,с.93]3,14·0.0222·177/4=0.044


Таблица 2.8-2

Поверочный расчет перегревателя

НаименованиеРасчетная формула или способ определенияРасчетДиаметр труб, d/dВН, ммПо конструктивным размерам28/22Площадь поверхности нагрева, Н, м2То же24,8Температура пара на выходе из перегревателя, t``, 0СПо заданию248То же на входе в перегреватель, t`, 0СПо выбору200,4Давление пара: на выходе, р``, МПа на входе, р`, МПа По заданию По выбору 1,36 1,57Удельная энтальпия пара : на выходе , i``П, кДж/ м3 на входе, i`П, кДж/м3 [1,табл.VI-8,с.180] То же 2929,05 2806,8Суммарное тепловосприятие ступени, Q, кДж/м3

[1,ф.8-1,с.56]Средняя удельная тепловая нагрузка лучевоспринимающих поверхностей топки, qЛСР, кВт/м2Из расчета топки198,2Коэффициент распределения тепловой нагрузки: по высоте, В между стенами, СТ [1,рис.5-9,с.36] [1,табл.5-7,с.36] 1,3 1Удельное лучистое тепловосприятие выходного окна топки, qЛ, кВт/м2?В??СТ qЛСР [1,ф.5-36,.с37]1·1,3·198,2=257,66Угловой коэффициент фестона, хФ[1,рис.5-1,с.26]0,95Площадь поперечного сечения газохода перед ступенью, FГ`, м2a`b` [1,с.94]1,2·6,96=8,352Лучистое тепловосприятие ступени ,Qл, кДж/ м3

[1,ф.8-7,с.57]Конвективное тепловосприятие ступени, QK, кДж/ м3Q-QЛ [1,ф.8-5,с.57]1809-233,89=1575,11Температура газов перед перегревателем, ?`, 0СИз расчета фестона1250Энтальпия газов на входе в перегреватель, I`, кДж/м3То же27849,9То же на выходе из ступени, I``, кДж/ м3

[1,ф.8-12,с.57]Температура газов на выходе из ступени, ?`, 0СПо I??-таблице 2-41100Средняя температура газов, ?ср, 0С 0,5(1100+125)=1175Средняя скорость газов в ступени, wГ, м/с

[1,ф.6-16 и 6-17,с.44]Коэффициент теплоотдачи конвекцией,?К,Вт/(м2К)[1,табл.VI-8,с.178]74·0,7·1,01·1=52,318Средняя температура пара, tСР, 0С0.5(t`+t``)0.5(248+200,4)=224,2Объем пара при средней температуре, vП, м3/кг[1,табл.VI-8,с.178]0,154Средняя скорость пара, wП, м/с

[1,ф.6-16 и ф.6-19,с.44]Коэффициент теплоотдачи от стенки к пару, ?2, Вт/(м2К)[1,рис.6-8,с.46]1,05·860=903Толщина излучающего слоя, s, м

[1,ф.6-33,с.48]Суммарная поглощательная способность трехатомных газов, prns, м*МПаprns [1,с.31]0,1·0,2446·0.1=0,00246Коэффициент ослабления лучей трехатомными газами, кГ,1/(м*МПа)[1,рис.5-5,с.32]29Коэффициент ослабления лучей, несветящейся частью среды, kнс, 1/(м*МПа)rnkг [1,ф.5-25,с.32]0,2446·29=7,093Коэффициент ослабления лучей сажистыми частицами, кСЖ, 1/(м*МПа)[1,ф.5-32,с.33]0,97Коэффициент ослабления лучей, светящейся частью среды, kСВ, 1/(м*МПа)kСВ= kнс+ кСЖ [1,ф.5-31,с.33]7,093+0,97=6,88Степень черноты: светящейся части, аСВ несветящейся части, аГ[1,ф.5-29 и 5-30,с.32] 1-е-КсвPS 1-e-KнсPS 0,0664 0,0684Степень черноты факела, аФm·aСВ+(1-m)aг [1,ф.5-28,с.32]0,1·0,0664+(1-0,1)·0,0684=0,0682Коэффициент загрязнения,?,м²К/Вт[1,ф.6-8,с.32] (? =?а·Cd +??)0,0042Температура загрязненной стенки трубы, tСТ ,°Ctcp +(?+1/ ?2 )· Bp /H·Q [1,ф.6-35,с.48] 224,2+(0,00871+1/903)· 0,46/24,8·1809=224,5Коэффициент теплоотдачи излучением, ?Л, Вт/(м2К)[1,рис.6-12,с.47]0,068·248·0,9=15,22Коэффициент теплоотдачи от газов к стенке, ?1, Вт/(м2К)???Л+?К) [1,ф.6-13,с.41]0,9·(15,22+42,318)=60,7896Коэффициент тепловой эффективности, ?[1,табл.6-2,с.40]0,8Коэффициент теплопередачи, к, Вт/(м2К)

[1,ф.6-6,с.39]Разность температур между газами и паром: наибольшая, tБ, 0С наименьшая, ?tм, 0С -t`` `-t` 1250-248=1002 1175-200,4=974,6Температурный напор при противотоке, tПРТ, 0С

[1,ф.6-37,с.49]Площадь поверхности нагрева прямоточного участка,ПРМ , м²По конструктивным размерам 12,4 Полная площадь поверхности нагрева, Н, м²То же 24,8Параметр,АПРМ /Н [1,c.50]12,4/24,8=0,5Полный перепад температур газов,??, 0С[1,c.49]1250-1100=150То же пара, ?t, 0Сt``-t` [1,c.49]248-200,4=47,6Параметр, Р [1,с.50]Параметр R??? [1,с.50]150/47,6=3,15Коэффициент перехода к сложной схеме,?[1,рис.6-14,с.49]0,98Температурный перепад, ?t,°C?·???ПРМ [1,ф.6-39,с.49]0,98·988,35=968,58Тепловосприятие ступени по уравнению теплообмена, QТ, кДж/м3

[1,ф.6-2,с.38]Расхождение расчетных тепловосприятий, ?Q

[1,ф.7-4,с.53]

.9 Расчет испарительного пучка


Испарительные пучки непосредственно связаны с барабаном и определяет общую компоновку парогенератора. Поэтому их реконструкция с изменением площади поверхностей нагрева или конструктивных характеристик связана с большими трудностями и значительными капитальными затратами. Поэтому испарительные пучки, как и фестон, только, как правило, проверяют. Расчет ведем по таблице 2.9-1.


Таблица 2.9-1.

Поверочный расчет испарительного пучка

НаименованиеФормула или способ определенияРасчетПолная площадь поверхности нагрева, Н, м2По конструктивным размерам165Диаметр труб, d, ммТо же603Шаг труб, продольный, мм поперечный, мм То же 2 1,5Количество рядов труб, z2,штТо же14Количество труб в ряду,z1,штТо же10Расположение труб в пучкеТо жешахматноеХарактер омыванияТо жепоперечноеСредняя длина труб,l ,мТо же2,75Размеры сечения газохода поперек движения газов, мА В1,0 6,96Площадь живого сечения для прохода газов, F, м2АВ-z1dl [1,ф.6-33,с.48]1·6,96-10·0,06·2,75=5,31Эффективная толщина излучающего слоя, s, м

[1,ф.6-33,с.48]0,152Температура газов перед пучком, ?`, 0СИз расчета перегревателя1100Энтальпия газов перед пучком, I`, кДж/м3То же26273,27Температура газов ?``, 0СПо предварительному выбору725Энтальпия газов за пучком, I``, кДж/ м3По I?- таблице 2-416682,78Количество теплоты, отданное пучку, Qг, кДж/ м3?(I-I+???I0ПРС) [1,ф.6-1,с.38]0,986·(26273,27-16682,78+0,05· ·416,83) =9476,8Температура кипения при давлении в барабане(pБ=2.64 МПа)[1,табл.VI-7,с.179]195Средняя температура газов, ?ср,0С0,5(?``+??`)0.5·(1100+725)=912,5Средний температурный напор, ?t,0C?ср-tкип912,5-195=717,5Средняя скорость газов, w, м/с

[1,ф.6-16 и 6-17,с.44]Коэффициент теплоотдачи конвекцией, ?К, кВт/(м2К)[1,рис.6-5,с.43]49·0,9·1,02·1=44,982 Суммарная поглощательная способность трехатомных газов, prns, м*Мпаprns [1,с.31]0,1·0,2363·0,152=0,00359Коэффициент ослабления лучей трехатомными газами,кг,1/(м*МПа)[1,рис.5-26,с.31]10,81Коэффициент ослабления лучей, несветящейся частью среды, kнс, 1/(м*МПа)rnkг [1,ф.5-25,с.31]0,2363·10,81=2,55Коэффициент ослабления лучей сажистыми частицами, кСЖ, 1/(м*МПа)[1,ф.5-32,с.33]0,422Коэффициент ослабления лучей, светящейся частью среды, kСВ, 1/(м*МПа)kСВ= kнс+ кСЖ [1,ф.5-31,с.33]2,55+0,422=2,972Степень черноты: светящейся части, аСВ несветящейся части, аГ[1,ф.5-29 и 5-30,с.32] 1-е-КсвPS 1-e-KнсPS 0,0441 0,0392Степень черноты излучающей среды, аm·aСВ+(1-m)aг [1,ф.5-28,с.32]0,1·0,0441+(1-0,1)·0,0392=0,03969Температура загрязнённой стенки трубы, tст, 0СtКИП+??t195+80=275Коэффициент теплоотдачи излучением, ?Л, Вт/(м2К)[1,рис.6.12,с.47]7152·0,03969·0,99=5,97Коэффициент использования поверхности нагрева,Конструктивно0,9Коэффициент теплоотдачи от газов к стенке, ?1, Вт/(м2К)???Л+?К) [1,ф.6-13,с.41]0,9·(5,97+44,982)=46,456Коэффициент загрязнения, ?? м2К/Вт[1,ф.6-8,с.32]0,001148Коэффициент теплопередачи k, Вт/м2К

[1,ф.6-5,с.39]Тепловосприятие по уравнению теплопередачи, QТ, кДж/кг

[1,ф.6-2,с.38]Расхождение расчетных тепловосприятий, ?Q, %

[1,ф.7-4,с.53]

.10 Расчет хвостовых поверхностей


Расчет воздухоподогревателя и экономайзера будем вести в соответствии с методикой, описанной на стр. 109-111, [1] . Используя чертежи и техническую документацию парогенератора БКЗ-210-140, составляем таблицы конструктивных размеров и характеристик его экономайзера и воздухоподогревателя.

После расчета хвостовых поверхностей определяем невязку теплового баланса парогенератора.


.10.1 Расчёт воздухоподогревателя


Таблица 2.10.1-1.

Конструктивные размеры и характеристики воздухоподогревателя

НаименованиеРазмерДиаметр труб и толщина стенки, d*d, мм40Длина труб, L, м37Расположение трубПродольныеКоличество ходов по воздуху, n, шт1Количество труб в ряду поперек движения воздуха, z1, шт84Количество рядов труб вдоль движения воздуха, z2, шт27Шаг труб: поперечный, s1, мм продольный, s2, мм 55 50Относительный шаг: поперечный, s1/d продольный, s2/d 1,375 1,25Количество параллельно включенных труб (по газу), z0 , шт1251Площадь живого сечения для прохода газов, FГ, м22,4Ширина сечения воздушного канала, В,м2,374Средняя высота воздушного канала,h ,м1,6Площадь живого сечения для прохода воздуха, FВ, м22,04Площадь поверхности нагрева, Н, м2242

Таблица 2.10.1-2

Поверочный расчет воздухоподогревателя

НаименованиеРасчетная формула или способ определенияРасчетДиаметр труб, ,ммПо конструктивным размерам40х1,5Относительный шаг труб: поперечный, s1/d продольный, s2/d То же 1,375 1,25Количество рядов труб, z1 ,штТо же27Количество труб в ряду, z2 ,штТо же84Площадь живого сечения для прохода гвзов, FГ ,м²То же2,4То же для прохода воздуха, FВ,м²То же2,04Площадь поверхности нагрева, Н,м²То же242Температура газов на выходе, ?``, °СПо заданию160Энтальпия газов на выходе, I``, кДж/кгПо I?- таблице 2-47692,791Температура воздуха на входе, t`, 0СПо выбору30Энтальпия теоретического количества холодного воздуха Iх.В0, кДж/кгПо I- таблице 2-4416,832Температура воздуха на выходе , t``, 0СПо выбору300Энтальпия теоретического количества воздуха на выходе, I0`, кДж/кг По I- таблице 2-4 4307,264Отношение расходов воздуха на выходе из горячей части к теоретическому, ?1 ?т-? ?т [1,ф.9-2,с.62] 1,15-0,05=1,1Тепловосприятие ступени, Q,кДж/кг

[1,ф.9-1,с.61]Средняя температура воздуха в ступени,t , С 0,5(t`+t``) 0,5·(30+300)=165Температура газов на выходе, ?``, °СИз расчета экономайзера350Энтальпия газов на входе в ступень, I`, кДж/кгПо I?- таблице 2-416682,78Средняя температура газов, ?СР, 0С0,5(`)0,5·(160+350)=255Средняя скорость газов, wГ, м/с

[1,ф.6-16 и 6-17,с.44]Коэффициент теплоотдачи от газов к стенке, ?1, Вт/(м2·К)

[1,рис.6-7,с.45]48·1,05·0,94=47,37Средняя скорость воздуха, wВ, м/с

[1,ф.6-16 и 6-18,с.44]

Коэффициент теплоотдачи с воздушной стороны, ?2, Вт/(м2К)

[1,рис.6-7,с.45]

·1,05·0,98=65,85

Коэффициент использования поверхности нагрева, [1,табл.6-3,с.41] 0,85Коэффициент теплопередачи, к, Вт/(м²·К)

[1,ф.6-10,с.40]Разность температур между средами: наибольшая, ?tБ, 0С наименьшая, ?tМ, 0С

-300=425

350-30=320Отношение, ?tБ / ?tМ?tБ / ?tМ [1,c.49]1,32<1,7Температурный напор при противотоке, ?tПРТ, 0С0,5·( ?tБ +?tМ ) [1,ф.6-38,с.50]0,5·(425+320)=372,5Перепад температур: наибольший, ?Б, 0С наименьший, ?М, 0С[1,c.49] ``-t`

-350=375

300-30=270Параметр Р

[1,с.50]

270/(725-30)=0,388Параметр R?Б/?М [1,с.50]375/270=1,38Коэффициент ?[1,рис.6-16,с.51]0,98Температурный перепад,?t, °C?·? tПРТ [1,рис.5-39,c.50]0,98·372,5=331,5Тепловосприятие ступени, QТ, кДж/кг

[1,ф.6-2,с.38]Расхождение расчетных тепловосприятий, Q,%

[1,ф.7-4,с.53]

2.10.2 Расчёт экономайзера


Таблица 2.10.2-1

Конструктивные размеры и характеристики экономайзера

НаименованиеРазмерХарактеристика одной трубы: длина, L, м 3Площадь поверхности нагрева с газовой стороны, Н, м2Площадь живого сечения для прохода газов, F, м2Количество труб в горизонтальном ряду, z1 ,шт20Количество горизонтальных рядов, z2 ,шт10Площадь поверхности нагрева с газовой стороны, Н, м2590Площадь живого сечения для прохода газов, F, м22,4Площадь живого сечения для прохода воды, f, м21,84

Таблица 2.10.2-2

Поверочный расчет экономайзера

НаименованиеРасчетная формула или способ определенияРасчетДиаметр труб,d ,ммПо конструктивным размерам76х8Площадь поверхности нагрева,Н,м²То же531Площадь живого сечения для прохода газов, FГ ,м²То же2,4Расположение труб со стороны газаТо же КоридорноеТемпература газов на входе ?`, 0СИз расчета испарительного пучка725Температура газов на выходе ?``, 0СПо выбору350Энтальпия газов на входе, I`, кДж/м3По I?- таблице 2-47692,79Энтальпия газов на выходе, I``, кДж/м3По I?- таблице 2-43120,67Тепловосприятие ступени (теплота, отданная газами), QГ,кДж/кг?(I-I+?? IПРС ) [1ф.6-1,с38]0,98·(7692,79-3120,7+0,1·416,83)=4549,2Температура воды на выходе, t``, 0СПо выбору144Удельная энтальпия воды на выходе,i , кДж/ кг[1,табл.VI-6,с.178]611Температура воды на входе, t`, 0СПо заданию100Удельная энтальпия воды на входе,i , кДж/ кг[1,табл.VI-6,с.178]419,7Средняя температура воды , t, 0С0,5(t`+t``)0.5·(100+144) =105Расход воды на продувку Dпр, кг/сDпр =p·D/100 [1,ф.3-15,с.18]3·6,8/100=0,204Расход воды через экономайзер кг/сDэк = D + Dпр [1,ф.9-5,с.62]6,8+0,208=7,004Скорость воды в трубах, w ,м/сDэк· ?ср /? [1,ф.6-16 и 6-19,с.44]Средняя температура газов, , °С0,5·(?+??)0,5·(350+725)=537,5Средняя скорость газов wГ, ,м/с

[1,ф.6-16 и 6-17,с.44]Коэффициент теплоотдачи конвекцией,?к, Вт/(м2К) [1,рис.6-6,с.44] 42·0,91·0,98·1,11=41,57Эффективная толщина излучающего слоя,s,м

[1,ф.6-33,с.48]

Суммарная поглощательная способность трехатомных газов, prns ,м·МПа[1,с.31] 0,1·0,2296·0,678=0,015Коэффициент ослабления лучей трехатомными газами, kГ,1/(м·МПа)[1,рис.5-5,с.32]22Коэффициент ослабления лучей, несветящейся частью среды, kНС ,1/(м·МПа)rn kГ [1,ф.5-25,с.31]0,2296·22=5,051Коэффициент ослабления лучей сажистыми частицами, кСЖ,1/м·МПа[1,ф.5-32,с.33]0,047Коэффициент ослабления лучей светящейся частью среды, kСВ ,1/м·МпаkСВ = kНС + кСЖ [1,ф.5-31,с.33]0,051+0,047=5,09Степень черноты: светящейся части, aСВ несветящейся части,aГ[1,ф.(5-29)-(5-30),с.32]

,29

0,28Степень черноты факела, ?ф

[1,ф.5-28,с.32]0,1·0,29+(1-0,1)·0,28=0,281Температура загрязненной стенки трубы, tсm ,°С

[1,ф.6-34,с.48]122+60=182Коэффициент теплоотдачи излучением, ?л ,Вт/(м²·К)[1,рис.6-12,с.47] 32·0,281·0,98=8,812Коэффициент теплоотдачи от газов к стенке, ?1,Вт/(м²·К)

[1,рис.6-13,с.41]

0,9·(41,57+8,812)=45,34Коэффициент загрязнения,?,м²·К/Вт [1,ф.6-8,с.39]0,00637Коэффициент теплопередачи, к, Вт/м²·К[1,ф.6-5,с.39] Разность температур между средами: наибольшая, ?tБ, 0С наименьшая, ?tМ, 0С [1,с.49]

[1,с.49]


-144=206

160-100=60Отношение ?tБ / ?tМ?tБ / ?tМ [1,с.49]206/60=3,6Температурный напор, ?t, 0С

[1,ф.6-37,с.49]Тепловосприятие ступени, QТ ,кДж/кг

[1,ф.6-2,с.38]Расхождение расчетных тепловосприятий, ?Q, %

[1,ф.7-4,с.53]


2.11 Расчет невязки теплового баланса парогенератора


Таблица 2.11-1

Расчет невязки теплового баланса парогенератора

НаименованиеРасчетная формула или способ определенияРасчетРасчетная температура горячего воздуха, tГ.В,0СИз расчета воздухоподогревателя300Энтальпия горячего воздуха, I0Г.В, кДж/ м3То же4307,264Количество теплоты, вносимое в топку воздухом, QB, кДж/ м3??Т????Т)·I0B+??Т·I0ПР [1,ф.5-17,с.29](1,15-0,1)·4307,264+0,1·416,83= 4564,3Полезное тепловыделение в топке, QT, кДж/кг

[1,ф.5-24,с.36]Лучистое тепловосприятие топки, QТЛ, кДж/кг

[1,ф.5-34,с.36]

(44973,2-20816)·0,98=23819Расчетная невязка теплового баланса, ?Q, кДж/кг

[1,ф.9-13,с.66]40611,96·0,919-(23819+1776,84+1630,1+

+947,8+4396,18+4549,2)=203,27Невязка, %

[1,с.66]

3. Выводы


В результате расчета были получены следующие расхождения величин: для фестона расхождение составило 4,33%, для перегревателя 2,7%, для котельного пучка - 16,5%, для экономайзера - 3,5%, для воздухоподогревателя - 4,4%, невязка теплового баланса составила 0,5005%, что на 0,005% больше нормативной невязкости 0,5%

Значения столь больших расхождений расчетных величин можно объяснить тем, что практически все коэффициенты для расчетных формул были взяты из различных рисунков и номограмм, что соответственно не позволяет определить их точно. Кроме того, в настоящее время не существует универсальных формул, которые бы учитывали все условия протекания теплооблема, что дополнительную погрешность в расчете.

В результате теплового расчета котельного агрегата типа ДЕ-25-14 по имеющимся конструктивным характеристикам при заданной нагрузке и топливе были определены температуры воды, пара, воздуха и продуктов сгорания на границах между поверхностями нагрева, КПД агрегата, расход топлива. В результате были получены данные необходимые для выбора вспомогательного оборудования и выполнения гидравлических, аэродинамических и прочностных расчетов.

Кроме того, проведение расчета позволило ознакомится с особенностями расчета составных частей парогенератора и углубить знания о конструкции и компоновке котельного агрегата.


Содержание 1. Описание прототипа . Тепловой расчет парогенератора .1 Расчетное задание .2 Топливо, воздух, продукты сгорания .3 Энтальпия воз

Больше работ по теме:

КОНТАКТНЫЙ EMAIL: [email protected]

Скачать реферат © 2018 | Пользовательское соглашение

Скачать      Реферат

ПРОФЕССИОНАЛЬНАЯ ПОМОЩЬ СТУДЕНТАМ