Тепловой расчет аппарата
Введение
Жизнедеятельность человека неразрывно связана с питанием. Пища необходима для получения энергии, для построения и восстановления тканей, для осуществления физиологических процессов в организме. Основой производства всех видов кулинарной продукции является тепловая обработка, осуществляемая на различном и многообразном оборудовании.
Варка - один из основных видов тепловой обработки пищевых продуктов. Электрические котлы предназначены для варки бульонов, приготовления супов, каш, гарниров, сладких блюд, кипячения молока и других процессов. Применяются котлы периодического действия, работа которых основана на кипячении соответствующих продуктов в жидкой среде: воде, молоке или бульоне. Варка в жидкой среде основана на физико-химических превращениях веществ, входящих в состав продукта, которые протекают под воздействием теплоты и влаги, часто на закономерностях экстрагирования (извлечения) питательных веществ из твердой фазы в жидкую. Пищеварочные котлы могут быть с непосредственным и косвенным обогревом.
От качества и конструкции аппаратов зависят многие факторы: время обработки пищи; качество ее приготовления; расход сырья и многое другое. И для того чтобы решить такие поставленные задачи, нужно разрабатывать оборудование более удобное для эксплуатации, качеству обработки пищи и соответствующее определенным техническим требованиям.
При разработке принципиально новых видов аппаратов предусматривается снижение их энерго- и металлоемкости за счет комбинированных способов тепловой обработки, повышение производительности оборудования, упрощение их обслуживания, внедрение систем контроля и автоматического управления, а также унификация отдельных узлов и деталей и повышение надежности.
Одновременно с этим расширяется номенклатура оборудования, применяемого, а именно, используются аппараты специального и универсального назначения.
Одной из разновидностей тепловых специализированных аппаратов являются пищеварочные котлы с различной емкостью варочного сосуда и различными способами обогрева рабочей камеры.
Исходные данные. Описание конструкции
Таблица 1. Исходные данные
ПараметрыЗначениеЕдиницы измеренияВместимость варочного сосуда100 дм3дм3Форма варочного сосудацилиндрическая-Диаметр варочного сосуда600ммВысота варочного сосуда432ммШирина щели греющей полости рубашки20ммДиаметр кожуха760ммВысота кожуха550ммВысота шейки60ммТолщина стенки крышки2,5ммТолщина стенки варочного сосуда3,0ммТолщина стенки наружного котла3,0ммТолщина стенки кожуха котла1,0ммМаксимальное давление в пароводяной рубашке140кН/м2Максимальное давление в варочном сосуде100кН/м2Сухость пара95%Количество пролетного пара в конденсате5%Начальная температура нагреваемой среды10°СКонченая температура нагреваемой среды100°С
Котел паровой Исходные данные для расчета проектируемого пищеварочного котла приведены в таблице 1.
1. Тепловой баланс. Его составляющие
1. 1Тепловой баланс
Для парового котла уравнение теплового баланса:
Нестационарный режим: Q = Q1 + Q5 + Q6
Стационарный режим: Q' = Q'1 + Q'5
1. 2Рассчет Q1. и Q'1
Количество полезно используемого тепла Q1, затраченного на нагревание продукта или жидкости в рабочей камере аппарата при нестационарном режиме работы, определяется по формуле:
Q1 = cW(tк - tн) + ?Wr, кДж (1)
где с - удельная теплоемкость воды, кДж/кг?град;
W - количество нагреваемой воды, кг;
tн, tк - начальная и конечная температура воды,°С;
?W - количество воды, испарившейся при нестационарном режиме работы аппарата, кг.
Количество тепла Q'1 при стационарном режиме определяется по формуле:
Q'1 = ?W'r, кДж (2)
где ?W' - количество воды, испарившейся при стационарном режиме работы аппарата, кг;
r - скрытая теплота парообразования воды, кДж/кг.
Q1 = 4,19?100?(100 - 10) = 37 710 (кДж)
Q'1 = 0,07·100?2256 = 15 792 (кДж).
Q1? Q'1
1. 3Расчет Q5. и Q'5
Расчет потерь тепла в окружающую среду наружными ограждениями Q5, Q'5 соответственно при нестационарном и стационарном режиме производится по формулам:
Q5 = ?3,6?бi?Fi?(tсрпов i - tв)?фi, кДж (3)
Q'5 = ?3,6?б'i?Fi?(t'српов i - tв)?ф'i, кДж (4)
где ? - сумма потерь тепла наружными элементами ограждения аппарата;
Fi - площадь поверхности, м2;
бi, б'i - коэффициент теплоотдачи от поверхности ограждения к воздуху соответственно при нестационарном и стационарном режиме, Вт/м2?град;
tсрпов i, t'српов i - средняя температура поверхностей наружных ограждений соответственно при нестационарном и стационарном режиме,°С (табл. 2);
фi - время разогрева аппарата до стационарного режима, ч;
ф'i - время, определяющее стационарный режим работы аппарата, ч;
tв - температура окружающего воздуха, принимается равной 25°С.
Таблица 2. Средняя температура поверхностей наружных ограждений соответственно при нестационарном и стационарном режиме
Вид поверхностиtсрпов i,°Сt'српов i,°СКрышка однослойная5590Боковая теплоизоляционная поверхность4060
Площадь поверхности:
Fкрышки = 2рr2 = 3,14*0,382 = 0,439 м2;
Fбок = 2рrh = 2*3,14*0,38*0,55 = 1,312 м2.
Температура поверхностей:
Тпов i = 273 + tсрпов i,°К (5)
Т'пов i = 273 + t'српов i,°К (6)
Ткрышки= 273 + 55 = 328К
Тстенки= 273 + 40 = 313К
Т'крышки = 273 + 90 = 363К
Т'стенки = 273 +60 = 333К
Коэффициент теплоотдачи от поверхности ограждения к воздуху соответственно при нестационарном и стационарном режиме определяется по формулам:
бi = бiл + бiк, Вт/м2?°С (5)
б'i = б'iл + б'iк, Вт/м2?°С (6)
где бiл, б'iл - коэффициент теплоотдачи лучеиспусканием, Вт/м2?град;
бiк, б'iк - коэффициент теплоотдачи конвекцией, Вт/м2?град.
Коэффициент теплоотдачи лучеиспусканием соответственно при нестационарном и стационарном режиме определяется по формулам:
бiл = е?С0/(tсрпов i - tв)?[(Тпов i/100)4 - (Тв/100)4], Вт/м2?°С (7)
б'iл = е?С0/(tсрпов i - tв)?[(Т'пов i/100)4 - (Тв/100)4], Вт/м2?°С (8)
где е?С0 - коэффициент лучеиспускания Cs поверхности, Вт/м2?К4 (справочная);
е - степень черноты полного нормального излучения поверхности;
С0 - коэффициент лучеиспускания абсолютно черного тела;
Тпов i, Т'пов i - абсолютные температуры ограждений, К;
Тв - температура воздуха, К.
Коэффициент теплоотдачи конвекцией определяется по критериальному уравнению для свободной конвекции в неограниченном пространстве по формулам:
бiк = Nu?л/l = c?(Gr?Pr)n?л/l, Вт/м2?°С (9)
б'iк = Nu'?л'/l = c?(Gr'?Pr')n?л'/l, Вт/м2?°С (10)
Критерий Нуссельта:
Nu = c?(Gr?Pr)n (11)
Nu' = c?(Gr'?Pr')n (12)
Критерий Госгофа:
Gr = в?g?l3??t/v2 (13)
Gr' = в'?g?l3??t'/v2 (14)
Критерий Прадндтля соответственно при нестационарном и стационарном ре-жиме определяется по формулам:
Pr = v/a (15)' = v'/a' (16)
где v, v' - коэффициент кинематической вязкости, м2/с;
л, л' - коэффициент теплопроводности, Вт/м?град;
a, a' - коэффициент температуропроводности, м2/с;
в, в' - коэффициент объемного расширения, 1/м?град;
?t, ?t' - перепад температур между теплоотдающей поверхностью ограждения и воздухом,°С
Коэффициент объемного расширения соответственно при нестационарном и стационарном режиме определяется по формулам:
в = l/(273 + tm), 1/?град (17)
в' = l'/(273 + t'm), 1/?град (18)
где l - определяющий геометрический размер поверхности ограждения, м;
tm, t'm - средняя температура пограничного воздуха около поверхности ограждения, которая определяется по формулам,°С.
tm = (tсрпов i+ tв)/2,°С (19)
t'm = (t'српов i + tв)/2,°С (20)
tm крышки = (55+ 25)/2 = 40°С
tm стенки = (40+ 25)/2 = 32,5°С
t'крышки = (90 + 25)/2 = 57,5°С
t'стенки = (60 + 25)/2 = 42,5°С
вкрышки = l/(273 + 40) = 0,0032 1/К
встенки = l/(273 + 32,5) = 0,0033 1/К
в'крышки = l'/(273 + 57,5) = 0,0030 1/К
в'стенки = l'/(273 + 42,5) = 0,0032 1/К
Gr?Pr(крышка) = 14,37?108?0,699 = 10,04?108
Gr?Pr(стенка) = 3,05?108?0,697 = 2,12?108
Gr'?Pr'(крышка) =23,94?108?0,743 = 17,79?108
Gr'?Pr'(стенка) = 6,15?108?0,699 = 4,29?108
Т.к. Gr и Pr в пределах 2?107-1?1013, то с=0,135, n=1/3
Nu(крышка) = 0,135?(10,04?108) 1/3 = 135,18
Nu(стенка) = 0,135?(2,12?108) 1/3 = 80,5
Nu'(крышка) = 0,135?(17,79?108) 1/3 = 163,6
Nu'(стенка) = 0,135?(4,29?108) 1/3 = 101,8
бкрышкак = 135,2?0,0276/0,76 = 4,87 Вт/м2?°С
бстенкак = 80,5?0,0270/0,55= 3,95 Вт/м2?°С
б'крышкак = 163,6?0,0289/0,55 = 6,22 Вт/м2?°С
б'стенкак = 101,8?0,0278/0,55= 5,15 Вт/м2?°С
бкрышка = 0,52 + 4,87 = 5,39Вт/м2?°С
бстенка = 0,48 + 3,95 = 4,43 Вт/м2?°С
б'крышка = 0,62 + 6,22 = 6,84 Вт/м2?°С
б'стенка = 0,53 + 5,15 = 5,68Вт/м2?°С
Q5 = 3,6?4,87 ?0,439?(55 - 25)?0,67+ 3,6?3,95?1,312?(40-25)?0,67 = 342,2 кДж
Q'5 = 3,6?6,22?0,439?(90 - 25)?0,25+3,6?5,15?1,31?(60-25) ?0,25=372,5 кДж
1. 4Рассчет Q6
Расчет потерь тепла на разогрев конструкции аппарата Q6 производится по формулам:
Q6 = ?сi?Мi?(tiк - tiн), кДж (19)
В свою очередь Q6 делится на составляющие, которые представлены в формуле:
Q6 = Q6вар. сос.+ Q6наруж.котел.+Q6вода в парогенерат+Q6крышка+Q6теплоизоляц+Q6кожух, кДж
где ? - сумма потерь тепла, кДж;
n - число элементов конструкции;
сi - удельная теплоемкость, кДж/кг?град;
Мi - масса отдельного элемента конструкции, кг;
tiк, tiн - средняя конечная и начальная температуры,°С
Мi = Vi?сi, кг (20)
Vi = Fi?дi, м3 (21)
где Vi - объем материала элемента конструкции, м3;
сi - плотность материала элемента конструкции, кг/м3;
Fi - площадь поверхности элемента конструкции (расчет приводится по внутренним размерам конструкции аппарата), м2;
дi - толщина стенки элемента конструкции, м.
Таблица 3. Теплофизические свойства материалов конструкции и промежуточных теплоносителей
Материалс, кг/м3с, кДж/кг?градСталь79000,46Фольга алюминиевая мятая200,92Вода9834,19
Мвар.сосуд = 0,4069?7900?0,003 = 9,64
Мнаруж.котел = 0,4541?7900?0,003 = 10,76
Мкрышка = 0,439?7900?0,0025 = 8,67
Мтеплоизол. = 0,57?20?0,045 = 0,51
Мкожух = 1,31?7900?0,001 = 10,03
Q6=0,46?8,67?(70-25)+0,46?9,64?(105-25)+10,76?0,46? (110-25) +0,46?10,3? (60-25)+0,92?0,51? (85-25) = 179,46 +354,75+420,72+165,83+28,15 = 36 570,34 кДж
1. 5Тепловой баланс
Нестационарный режим: Q = Q1 + Q5 + Q6 = 37 710+342,2+36 570,34 = 74 622,54 кДж
Стационарный режим: Q' = Q'1 + Q'5 = 15 792+372,5 = 16 164,5 кДж
2. Определение расхода энергоносителя
Мощность соответственно при нестационарном и стационарном режиме определяется по формулам:
P = (Q1 + Q5 + Q6)/3600?ф, кВт (22)
P' = (Q'1 + Q'5)/3600?ф', кВт (23)
где ф, ф' - время работы аппарата, ч.
P = 74622,54/3600?0,67 = 30,94 (кВт)
P' = 16 164,5 /3600?0,25 = 17,96 (кВт)
3. Расчет теплогенерирующего устройства
Принимаем количество n=6.
Мощность одного тэна, а значит, мощность одной спирали определяется по формуле:
P1 = P/n, кВт…. (24)
где P - мощность суммы всех тэнов в аппарате, кВт;
n - количество установленных тэнов, шт., принимается равным 4 шт.;
P1 = 30 940/6 156,7= 5 кВт;
Длина активной части трубки находится по формуле:
La = P1/р?D?W, мм…. (25)
где D - наружный диаметр трубки тэна, мм, принимается равным 11 мм;
W - удельная поверхностная мощность, Вт/см2, принимается равной 11 Вт/см2;
La = 5 156,7/3,14?11?0,11 = 1 360,61 мм
Полная длина трубки после опрессовки, определяется по формуле:
L = La + 2?Lк, мм…. (26)
где Lк - длина контактного стержня в трубке, мм, принимается равным 50 мм
L = 1360,61 + 2?50 = 1461 мм;
Длина активной части трубки до опрессовки находится по формуле:
Lа.о. = L/г, мм (27)
где г - коэффициент удлинения трубки после опрессовки, принимается равным 1,15.
Lа.о. = 1461/1,15 = 1270 мм
Сопротивление спирали тэна после опрессовки определяется по формуле:
R = Uт/I, Ом (28)
где Uт - номинальное напряжение, В.
I = P1/U = 5156,7/220 = 23,44 А
R = 220/23,44 = 9,39 Ом
Сопротивление проволоки до опрессовки тэна находится по формуле:
R0 = ar?R, Ом (29)
где ar - коэффициент уменьшения сопротивления проволоки в результате опрессовки, в зависимости от диаметра проволоки, принимается равным 1,3.
R0 = 1,3?9,39 = 12,21 Ом
Длина активной части проволоки определяется по формуле:
l = 0,785?R0?d2/с, мм (30)
где d - диаметр проволоки, мм, принимается равным 0,8 мм;
с - удельное сопротивление материала спирали, Ом?мм2/м, для нихрома при 700-900°С, с= 1,2 Ом?мм2/м.
l = 0,785?12,21?(0,8)2/1,2 = 5,11 мм
Длина одного витка спирали находится по формуле:
lв = 1,07?р?dв, м (31)
где 1,07 - коэффициент, учитывающий увеличение диаметра витка спирали при снятии ее со стержня намотки;
dв =(dстержня + d) = (4+0,8) = 4,8 - средний диаметр витка, мм.
dстержня - диаметр стержня, мм, принимается равным 4 мм.
lв = 1,07?3,14?4,8 = 16,13 мм
Число витков спирали определяется по формуле:
nв = l*1000/lв, витков (32)
nв = 5,11?1000/16,13 = 317 витков
Расстояние между витками находятся по формуле:
La = (d+a) (n-1) (33)= (La+ d-nd)/n-1 = (1 360,61+0.8-317?0.8)/ 317-1 = 3,5 мм
Коэффициент шага спирали (или плотность навивки спирали) определяется по формуле:
k = a+d/d = 3,5+0,8/0,8 = 5,4
Шаг витка проволочной спирали:
= kd = 5,4?0,8 = 4,3
Потребное количество проволоки для одного тэна с учетом необходимой навивки на концы контактного стержня из расчета 20 витков спирали на конец стержня находим по формуле:
lпотреб = l+(2?20?lb)/1000 = 5,11+(40?16,13)/1000 = 3,3 м = 3300 мм
Температура нагрева спирали:
x = d/Dвн = 0,8/8 = 0,1
y = d/ dв = 0.8/4.8 = 0.17
z = Dвн/ dв = 8/4.8 = 1.67
где dв =(dстержня + d) = (4+0,8) = 4,8 мм;
Dвн = D-2д = 11-2?1.5 = 8 (д=1.5 мм - толщина стенки после опрессовки).
По номограмме находим перепад температур в изоляционном слое тэна на единицу теплового потока. Коэффициент теплопроводности для периклаза принимается равным 0,022 Вт/см?°С.
Удельный тепловой поток на единицу длины тэна находится по формуле:
q = P1/La, Вт/см (34)
q = 5156,7/1361 = 38Вт/см
Перепад температур в изоляционном слое определяется по формуле:
?tиз = [?t/ql]?ql,°С (35)
?tиз = 3,5?38 = 133°С
Рабочая температура спирали находится по формуле:
t1 = ?tиз + tw,°С (36)
t1 = 133 + 126 = 259°С
где tw - температура поверхности тэна (для кипящей воды при давлении в пароводяной рубашке котла 140 кПа равна 126°С).
4. Расчет парогенератора
Так как длинна активной трубки тена:
Общая длина парогенератора:
Принимаем ширину и высоту парогенератора:
Объем парогенератора:
Объем парогенератора должен вмещать:
5. Расчет тепловой изоляции
Тепловая изоляция наружных стенок аппаратов производится с целью снижения их температуры и уменьшения потерь теплоты в окружающую среду. Последнее способствует уменьшению удельных расходов энергоносителя, повышению КПД аппарата, улучшению санитарно-гигиенических условий труда работников производства.
В качестве изоляционного материала используется алюминиевая фольга мятая, температура на поверхности изолированного котла t1 составляет не более 60°С, температура изолированной стенки котла t2 равна 110°С, коэффициент теплопроводности изоляционного материала в зависимости от средней температуры изоляции равна 0,059 Вт/м?°К.
л= 0,059 + 0,00026?tср, Вт/м?°К (37)
где tср - средняя температура между температурой на поверхности изолированного котла и температурой изолированной стенки котла, °С, которая находится по формуле:
tср = (t1 + t2)/2,°С (38)
tср = (110 +60)/2 = 85 (°С)
л = 0,059 + 0,00026?85 = 0,0811 (Вт/м?°К)
Количество теплоты, передаваемой через слой теплоизоляции, определяется по формуле:
q = 0, 46? t1 + 40, Вт/м2 (39)
q = 0, 46? 110 + 40 = 90,6 (Вт/м2)
Толщина изоляционного слоя определяется по формуле:
д = л?(t1 - t2) /q, мм (40)
д = 0,0811?(110 - 60) /90,6 = 45 (мм)
То есть 45 мм достаточно для изоляции наружного котла. Примем толщину изоляции равной 50 мм.
6. Эксплуатационно-экономический раздел
Коэффициент полезного действия
КПД проектируемого аппарата:
КПД КПП-100:
Удельная рабочая теплоёмкость рабочей камеры:
Проектируемый аппарат:
КПП-100:
Видимое тепловое напряжение поверхности нагрева рабочей камеры:
Проектируемый аппарат:
КПП-100
Действительное тепловое напряжение поверхности нагрева рабочей камеры:
Проектируемый аппарат:
КПП-100:
Удельная теплоёмкость аппарата:
теплоемкость изоляция баланс энергоноситель
Проектируемый аппарат:
КПП-100:
7. Определение стоимости тепла
Результаты расчетов технико-экономических показателей представлены в таблице 4.
Таблица 4. Результаты расчетов технико-экономических показателей
ПоказателиОбозначениеРазмерностьРасчетная формулаАппаратПроектируемыйБазовый1) Продолжительность периода разогрева аппаратафч-0,6712) Масса нагреваемой средыМкг-1001003) Удельная теплоемкость нагреваемой средыскДж/кг?град-4,24,24) Начальная температура нагреваемой средыtн°С-10105) Конечная температура нагреваемой средыtк°С-1001006) Количество полезного теплаQ1кДж(1)37 710377107) Номинальная мощностьPкВт(22)30,90,378) Количество подведенного тепла за период разогреваQкДжQ = 3600?P?ф74 530,811329) Тепловой КПДз%(40)50,5357,910) Количество сэкономленного тепла за один период разогрева аппарата?QкДж?Q = Qб - Qп-73398,811) Стоимость единицы энергоносителякруб.принимается1,76Количество рабочих дней в годуnсмена-300Стоимость тепла, используемого в год одним аппаратомCrруб.Cr = ?Q?к?n/3600-10765,16Стоимость тепла, используемого в год 1000 аппаратамиCr1000руб.Cr1000 = Cr?1000-10765160
Выводы
В настоящее время вопросам повышения эффективности производства и качества готовой продукции уделяется большое внимание.
Применительно к торговле и общественному питанию эти требования должны найти свое отражение в сокращении продолжительности технологических процессов, снижении удельного расхода энергии, уменьшении потерь сырья при его обработке, повышении качества готовой продукции, улучшению санитарно-гигиенических условий.
Успешному решению поставленных задач будет во многом способствовать проектирование, производство и использование современного высокоэффективного оборудования.
В результате расчета технико-экономических показателей проектируемого аппарата выяснили, что данный аппарат экономически не выгоден, т.к. у него большая потребляемая мощность. Вследствие этого, больше энергопотребление и, следовательно, сумма денежных единиц уплаченных за необходимое количество энергии.
Список используемой литературы
1) Беляев М.И. Тепловое оборудование предприятий общественного питания. - М.: Экономика, 1990;
) Белобородов В.В., Гордон Л.И. Тепловое оборудование предприятий общественного питания - М.: Экономика, 1983;
) «Тепловое оборудование». Отраслевой каталог;
) Расчет себестоимость единицы энергии http://kotelnaya.ru/;
Больше работ по теме:
Предмет: Физика
Тип работы: Курсовая работа (т)
Новости образования
КОНТАКТНЫЙ EMAIL: [email protected]
Скачать реферат © 2018 | Пользовательское соглашение
ПРОФЕССИОНАЛЬНАЯ ПОМОЩЬ СТУДЕНТАМ