Создание зоновых и магистральных цифровых линейных трактов

 

Цель и исходные данные курсового проекта


Целью курсового проекта является технико-экономическое сравнение двух вариантов создания зоновых или магистральных цифровых линейных трактов. Первый вариант предполагает реконструкцию существующей магистрали на коаксиальном кабеле связи. Второй вариант предполагает строительство новой волоконно-оптической линии связи. Исходные данные для проектирования приведены в таблице 1.


Таблица 1

Общая протяженность существующей магистрали, км 859Тип коаксиального кабеля КМБ-4Требуемая скорость передачи данных, Мб/с 2500Максимально допустимая вероятность ошибки 3*10-11

1. Реконструкция магистрали на коаксиальном кабеле


.1 Основные параметры магистрали


Одной из основных задач, решаемых при реконструкции магистрали на коаксиальном кабеле, является определение длины регенерационного участка.

Необходимыми данными для расчета являются:

Общая протяженность магистрали 1т, км.

Скорость передачи С, Мбит/с.

Допустимая вероятность ошибки на всю магистраль pe<t.

Выходная мощность регенератора Рт, Вт.

Строительная длина кабеля /«/, км.

Волновое сопротивление коаксиальной пары Zv, Ом.

Коэффициент затухания коаксиальной пары «о на частоте fq, дБ/км.

Коэффициент шума усилителя-корректора Д.

Максимальная абсолютная температура кабеля Та, К.

Параметры коаксиальных пар (КП) приведены в таблице 2.


Таблица 2

Тип кабеляЧисло КПled, KMZv, Омад, дБ/кмРо,МГцКМБ-440,6755,545

Выходная мощность регенератора Рт при первоначальном расчете принимается равной 0,1 Вт.

Коэффициент шума усилителя-корректора принимается равным/k - 4.

Максимальная абсолютная температура принимается равной Та = 293 К.


1.2 Принципы расчета длины регенерационного участка


В данном курсовом проекте предполагается, что в качестве линейного кода используется квазитроичный код с чередованием полярности импульсов (ЧПИ). В простейшем случае в этом коде логические единицы передаются положительными и отрицательными прямоугольными импульсами, причем каждая следующая единица имеет другую полярность. Логическим нулям соответствует отсутствие сигнала.

Известно, что для восстановления формы импульсного цифрового сигнала, передаваемого по магистрали, через определенные расстояния 1Р необходимо устанавливать регенераторы. С точки зрения экономии целесообразно увеличивать расстояние 1Р. Однако с увеличением 1Р возрастают искажения передаваемого сигнала. Он ослабляется, импульсы растягиваются и начинают перекрывать друг друга. Возникают межсимвольные искажения, которые приводят к ошибкам при регенерации исходной последовательности импульсов. Для уменьшения межсимвольных искажений между решающим устройством регенератора и линией устанавливают усилитель-корректор Коэффициент передачи согласованной линии на высоких частотах определяется выражением:


(1.1)


где Uo, U1 - напряжения на входе и выходе линии, соответственно;

а - коэффициент затухания на частоте F, который может быть определен через коэффициент затухания etc на частоте fq по выражению:


(1.2)

Оператор dec(x) в (1.1) равносилен выражению 10х и используется в некоторых случаях для удобства записи.

Известно, что затухание импульсов в линии равно затуханию на полутактовой частоте F/2, численно равной половине скорости передачи С.

С учетом этого коэффициент затухания на полутактовой частоте будет равен:


(1.3)


Частотная зависимость коэффициента передачи Ка, которая рекомендуется для системы линия+корректор и позволяет значительно уменьшить межсимвольные искажения, имеет вид:


(1.4)


где Kk(F) - частотная зависимость коэффициента передачи корректора, выражение для которой можно получить из (1.1), (1.3) и (1.4):


(1.5)


Для определения амплитуды прямоугольного импульса Um на выходе регенератора (на входе линии), соответствующей логической единице, воспользуемся выражением:

(1.6)


Тогда амплитуда напряжения сигнала на входе решающего устройства будет равна


1.7)


т.к. коэффициент передачи системы линия+корректор на полутактовой частоте равен 0,5.

На вход решающего устройства поступает также аддитивный шум со среднеквадратическим значением Uw. Для систем передачи с коаксиальным кабелем необходимо в первую очередь учитывать тепловые шумы кабеля. Шумы кабельной цепи эквивалентны шумам резистора с сопротивлением, равньм Zv. Увеличение уровня шума за счет усилителя-корректора учитывается шум-фактором Д. Помехами от взаимных влияний между коаксиальными парами и попутного потока можно пренебречь.

Решающее устройство принимает решение в момент стробирования, сравнивая поступающую на его вход смесь сигнала и шума с некоторым пороговым напряжением. При использовании квазитроичного кода используют два пороговых напряжения для логических единиц разной полярности. Оптимальными значениями пороговых напряжений являются M,5Uk- Процессы принятия решения хорошо иллюстрируется, так называемой, «глаз-диаграммой» (рис. 1), которая может быть получена экспериментально с помощью осциллографа, на вход Y которого поступает смесь сигнала и шума u(f). Длительность развертки устанавливается равной двум тактовым интервалам tT = 1 / С, а синхронизация развертки осуществляется подачей на вход внешней синхронизации напряжения тактовой частоты. Тогда на экране осциллографа можно одновременно наблюдать все возможные сигналы с учетом шумов в пределах двух тактов. Это переходы из 0 к ±Uk, из ±Uk в 0, из Uk в -Uk и из -Uk в Uk. В центральной части осциллограммы видны так называемые «глаза», свободные от шумов. Их пересекают уровни пороговых напряжений ±0.5Uk. Оптимальному моменту принятия решения (стробирования) на осциллограмме соответствует t=0. При этом относительная ширина «глаз диаграммы» Lft/tr) максимальна L(Q)=0. 747. Для расчета относительной ширины «глаз-диаграммы» на выходе усилителя-корректора используется выражение


(1.8)


где k=2, 76.

При смещении момента стробирования, которое может иметь место в реальном решающем устройстве, относительная ширина «глаз диаграммы» уменьшается. Для расчетов можно принять t/tr=0. 1-0.2. При этом минимальное значение выбирают для низкоскоростных систем передачи (до 155 Мбит/с), а максимальное - для систем передачи 2500 Мбит/с и выше.

При принятии решения о том, что передавалось 1 или 0, возможны ошибки, вероятность #, которых можно определить через интеграл вероятности Ф(х)


(1-9)

(1.10)


Аргумент интеграла вероятности, по сути представляющий собой отношение половины амплитуды сигнала логической единицы к шуму с учетом относительной ширины «глаз диаграммы».


-0.8 -0.6 -0.4 -03 0 0.3 0.4 0.6 0.8 1

Рисунок 1. Глаз-диаграмма квазитроичного цифрового сигнала


Интеграл вероятности относится к специальным функциям, которые не выражаются через элементарные функции. Их значения либо берут из таблиц, либо вычисляют по аппроксимационным формулам. Для расчета вероятности ошибки при jc>5 можно использовать выражение


(1.11)


Определим среднеквадратическое напряжение шума на выходе усилителя-корректора (на входе решающего устройства), полагая тепловой шум волнового сопротивления ZV белым со спектральной плотностью


(1.12)


где kb =1.38 10"23 Дж/К - постоянная Больцмана. Для среднеквадратического напряжения шума Un на выходе усилителя-корректора с учетом его шум фактора ^fc и оптимальной частотной характеристики Kk можно записать


(1.13)


Из выражения (1.13) следует, что Uш зависит от длины регенерационного участка 1Р и, следовательно, величина х (1.10) и вероятность ошибки ре на регенерационный участок (1.11) также зависят от его длины.

Обычно допустимая вероятность ошибки ped задается на всю магистраль длиной 1м. Тогда допустимая вероятность ошибки реd 1 на один участок регенерации 1Р составит


(1.14)


где пр - число участков регенерации одинаковой длины.

Используя выражения (1.11) и (1.14), можно определить максимально допустимую длину регенерационного участка, при которой обеспечивается допустимая вероятность ошибки ped, решив уравнение:


(1.15)


где ре1 зависимость вероятности ошибки (1.11) от аргумента х (1.10), который в свою очередь зависит от длины регенерационного участка 1Р, т.к. напряжение шума (1.13) также является функцией 1Р.

Уравнение (1.15) является трансцендентным и может быть решено численным или графическим методом. Программа «КурсСТНСЭ.ехе» решает уравнение (1.15) и кроме того выводит результаты расчета в виде графиков зависимостей pe1(lp) и ped1(lp)- При этом точка пересечения определяет максимально допустимую длину участка регенерации 1ро для магистрали с одинаковой протяженностью участков, а также вероятность ошибки для этой длины.

Реально длины участков регенерации выбираются в зависимости от местных условий, но не больше величины 1ро. Минимально необходимое количество участков регенерации определяется выражением.


(1.16)


где Int - обозначает целую часть числа.

Наиболее экономичным вариантом построения магистрали является вариант, при котором длины всех участков выбираются одинаковыми и равными средней длине участка регенерации


(1.17)


Вероятность ошибки для такой длины участка регенерации рес1 можно определить по выражению (1.11) с использованием выражений (1.10) и (1.13). Общая вероятность ошибки на магистраль рес при этом будет в пр раз больше.


.3 Расчет стоимости реконструкции


В ходе реконструкции не предполагается замена кабеля и соединительных муфт. Поэтому в стоимость необходимо включить только затраты на оконечное и промежуточное оборудование и работы по его установке, монтажу и наладке.

Для расчета стоимости оконечного и промежуточного оборудования воспользуемся упрощенными выражениями



где СТАоко=50 у.е./канал - стоимость основного цифрового телефонного канала (ОЦТК) со скоростью Со-64 кбит/с в оконечном оборудовании,

СТАпро-20 у.е./канал - стоимость ОЦТК в промежуточном оборудовании.

Стоимость монтажа оконечного оборудования можно принять равной 0,4 СТАоко, промежуточного оборудования - 0.3 СТАпро.

При расчете стоимости реконструкции полагаем, что магистраль содержит два оконечных оборудования и пр-1 единиц промежуточного оборудования. Определим суммарную стоимость реконструкции как сумму стоимости аппаратуры и работ по ее вводу в эксплуатацию:



.4 Расчет


Проведем все необходимые расчеты с помощью программы КурсСТНСЭ.ехе. 1.4.1 Расчет длины регенерационного участка

Результаты предварительных расчетов:

Амплитуда сигнала на выходе регенератора 2,74 В

Амплитуда сигнала на входе решающего устройства 1,37 В

Коэффициент затухания на полутактовой частоте 87,595 дБ/км

Задаваясь различными значениями смещения момента стробирования от 0 до 0,3 с шагом 0,05, заполним таблицу 3 и построим графики зависимости максимально допустимой длины регенерационного участка и вероятности ошибки на средний регенерационный участок от смещения момента стробирования

Ниже приведены распечатки экрана с исходными данными и результатами расчетов.


Рисунок 2. Смещения момента стробирования О


Рисунок 3. Смещения момента стробирования 0,1

Рисунок 4. Смещения момента стробирования 0,2


В соответствии с рекомендациями п. 1.2 дальнейшие расчеты будем вести при смещении момента стробирования равном 0,2.


.4.2 Расчет стоимости реконструкции магистрали

Задаваясь различными значениями выходной мощности регенератора от 100 мВт до 1 Вт, Приведем несколько распечаток с экрана и заполним таблицу 3

Расчет ведется при моменте стробирования 0,2


Таблица 3

Номер расчетаРт, мВт1р, КМпр1рс, КМРееСТрек, тыс.у.е.11001,28201,81,284,56E-12209609.422001.31197.61.311.27E-12205546.933001.33195.21.321.44E-13203515.644001.34193.51.340.81E-12201484.455001.35192.21.341.75E-13200468.86600770088009900101000

Рисунок 5. Номер расчета 1, выходная мощность регенератора100 мВт


Рисунок 6. Номер расчета 2, выходная мощность регенератора 300 мВт


Рисунок 7. Номер расчета 3, выходная мощность регенератора 600 мВт


Рисунок 8. Номер расчета 4, выходная мощность регенератора 700 мВт


Рисунок 9. Номер расчета 5, выходная мощность регенератора 800 мВт


Рисунок 10. Номер расчета 6, выходная мощность регенератора 900 мВт

Рисунок 11. Номер расчета 7, выходная мощность регенератора 1000 мВт


Проанализировав результаты расчетов, основываясь на то, что оптимальный вариант должен иметь минимальное число участков регенерации, мощность регенератора и стоимость, а также вероятность ошибки на магистраль должна удовлетворять исходным данным выберем номер расчета 7 из таблицы 3.


2. Строительство магистрали на оптическом кабеле


.1 Основные параметры магистрали


  • Допустимая вероятность ошибки на всю магистраль ped
  • Общая протяженность магистрали lM, км.
  • Скорость передачи С, Мбит/с.
  • Выходная мощность регенератора РT, мВт.
  • Длина волны ?, нм.
  • Полуширина спектра излучения источника ?v, ГГц.
  • Тип волокна (смотри табл. 4).
  • Коэффициент затухания ?, дБ/км.
  • Хроматическая дисперсия Dx, пс/нм/км.
  • Строительная длина кабеля lСД, км.
  • Потери в разъемных соединениях ар, дБ.
  • Потери в неразъемных соединениях аН, дБ.
  • Эксплуатационный запас по затуханию аэз, дБ.

Значения: lМ, км, (общая протяженность магистрали), С, Мбит/с (скорость передачи), и РЕД. (допустимая вероятность ошибки на всю магистраль),- определяются индивидуальным заданием в зависимости от двух последних цифр номера студенческого билета.

Выходная мощность регенератора РМ, мВт, для первичного расчета берется равной 1 мВт. Длина волны ?, нм, - при расчете курсового проекта берется равной 1310 и 1550 нм.

Полуширина спектра излучения источника ?V ГГц, для первичного расчета берется равной 100 ГГц; в случае необходимости может быть уменьшена до 1 ГГц

Параметры одномодовых волокон приведены в таблице 4.

Строительная длина оптического кабеля 1 выбирается в пределах (3-10) км.

Средние потери в разъемных соединениях ар- (0,2-0,4) дБ,

Средние потери в неразъемных соединениях - аН = (0,05-0,1) дБ,

Эксплуатационный запас по затуханию аэз - (2,5-3,5) дБ.


Таблица 4

Параметры оптических волокон рекомендуемые МСЭ Рекомендации МСЭ G.652 G.653 G.655 G.655 Тип волокна SSF DSF -NZDSF +NZDSF Окна прозрачности, нм 1300/1550 1500-1600 1530-1565 1530-1565 Коэффициент затухания ?, дБ/км ?.= 1310 нм 0.34 <1.0 н/н н/н ? = 1550 нм 0.22 0.22 0.19-0.22 0.19-0.22 Хроматическая дисперсия Dx, пс/км/нм ?=1310 нм ±3.5 17-18 н/н н/н ?=1550 нм 17-18 ±3.5 -(5-8) 5-8

.2 Принципы расчета длины регенерационного участка


Расчет максимально допустимой длины регенерационного участка проводится по двум критериям: по затуханию и по дисперсии.


.2.1 Расчет по затуханию

Полагаем, что мощность оптических импульсов pq на выходе регенератора имеет гауссовскую форму и описывается выражением


(2.1)


где Pm, - максимальная мощность оптического импульса на выходе регенератора и полуширина тактового интервала,

Pm(1-А) - амплитуда гауссовского импульса.

А - отношение оптической мощности излучаемой при длинной последовательности нулей к мощности одиночной единицы. Величина А однозначно связана с коэффициентом гашения (экстинкции) KG ,

- коэффициент равный отношению полуширины гауссовского импульса t0 на выходе регенератора к полуширине тактового интервала, он всегда меньше 1. Для расчетов можно выбрать значения этого коэффициента в пределах (0.4-0.6).

Выбор параметра А можно провести в соответствиями с рекомендациями МСЭ в пределах (0.08 - 0.15).

Известно, что хроматическая дисперсия совместно с затуханием приводит к расширению оптического импульса на выходе регенерационного участка и уменьшению его амплитуды. Форма импульса при этом остается гауссовской.

Для полуширины оптического импульса на выходе регенерационного участка длиной lp можно записать


,(2.2)


где?? - полуширина гауссовского спектра излучения источника на уровне 1/ e,

Dx - хроматическая дисперсия,

K1 - коэффициент, учитывающий дисперсионное расширение; он всегда больше 1,

с = 3×105 км/с - скорость света в вакууме.

Параметр K1 можно выбрать из диапазона (1.12-1.18).

Выражение для формы оптического импульса на выходе регенерационного участка с учетом хроматической дисперсии, коэффициента затухания в ОВ ? и дополнительного затухания за счет дисперсионного расширения, а также потерь в разъемных ap и неразъемных an соединениях имеет вид:


,(2.3)


где np и nn - количество разъемных и неразъемных соединений на регенерационном участке.

Из последнего выражения следует, что амплитуда гауссовского импульса за счет дисперсионного расширения уменьшается в К1 раз, т.е. возникает дополнительное затухание на регенерационном участке ad за счет дисперсионного расширения


.(2.4)


Тогда общее затухание для амплитуды гауссовского импульса составит


.(2.5)


Для определения формы и ширины импульса на входе порогового устройства необходимо также учесть искажения, которые возникают при преобразовании оптического гауссовского импульса (2.3) в электрическое напряжение за счет частотных искажений в фотоприемном устройстве (ФПУ). В первом приближении можно считать ФПУ фильтром нижних частот (ФНЧ) с постоянной времени ?f. Полагаем, что дополнительное затухание в ФПУ adf можно принять равным ad. При этом дополнительное расширение импульса в ФПУ будет таким же, как и за счет дисперсии. Тогда для полуширины импульса на входе решающего устройства можно записать:

(2.6)


Относительную полуширину импульса В на входе решающего устройства можно выбрать из диапазона (0.65-0.75). Тогда относительная полуширина импульса на выходе регенерационного участка составит


.(2.7)


Постоянную времени ФНЧ можно определить по приближенной формуле


(2.8)


Для заданной вероятности ошибки pe можно определить необходимое отношение сигнала к шуму SN на входе решающего устройства регенератора по выражениям аналогичным (1.9 -1.11)


,(2.9)


где .

Относительная ширина глаз-диаграммы (рис. 2) определяется выражением


.(2.10)

С увеличением q точность расчета растет. Обычно достаточно выбрать q=3. Для проверки правильности выбора q рекомендуется повторить расчет при большем на единицу значении q. При этом результаты расчета не должны существенно отличаться



Рис. 2. Глаз-диаграмма оптического бинарного сигнала.


Будем полагать, что в качестве фотоприемника в ФПУ используется p-i-n или лавинный фотодиод (ФД), а усилитель фототока (УФТ) построен по схеме (рис. 3) преобразователя фототока If в выходное напряжение Uвых:


,(2.11)


где R - сопротивление резистора обратной связи, M - коэффициент лавинного умножения (M = 1 для p-i-n ФД).


Рис. 3. Упрощенная схема ФПУ.

тракт коаксиальный волоконный оптический

Важным параметром ФПУ является пороговая оптическая мощность, при которой напряжение сигнала Uвых равно среднеквадратическому значению шума при отношении сигнала к шуму, равном 1. В табл. 5 приведены значения Pn, рассчитанные с учетом дробового тока ФД, шума лавины, тепловых шумов резистора обратной связи, шумов операционного усилителя (ОУ).


Таблица 5

?, нмPn, нВтС, Мбит/с M341401555656202500100001310115.890.5104635726565045000108.4219.120.571.980.857044802010.722.223.453.958.429722465015.030.532.162.565.81719321550113.476.687.7536614478038000107.7217.218.562.069.44823790209.8620.321.448.252.025319005013.828.129.557.360.2152793

Используя данные таблицы 6, можно рассчитать зависимость отношения сигнала к шуму от длины участка регенерации lр


(2.12)

где , - уровни максимальной и пороговой мощности в дБм, т.е. по отношению к 1 мВт.

Для определения максимально допустимой длины регенерационного участка, при которой обеспечивается допустимая вероятность ошибки на всю магистраль ped и на один участок ped1, необходимо решить уравнение: , которое с учетом (2.12) и (1.14) примет вид:


,(2.13)


где - физическая длина ОК, которая всегда превышает длину трассы. Необходимый запас кабеля учитывается коэффициентом Кк, который можно выбрать из диапазона 1.05-1.10 (5-10%).

Уравнение (2.13) является трансцендентным и может быть решено численным методом. Программа «КурсСТНСЭ.exe» решает уравнение (2.13) и выводит результаты расчета в виде графиков зависимостей pe(lp) и ped1(lp), причем точка пересечения определяет максимально допустимую длину участка регенерации lpe по затуханию для магистрали с одинаковой протяженностью участков и вероятность ошибки для этой длины.

Расчет по дисперсии

Выражение для расчета максимальной длины регенерационного участка по дисперсии lрd может быть получено из (2.2):


.(2.14)


Значения хроматической дисперсии Dx приведены в табл. 5.

Из двух полученных значений максимальной длины регенерационного участка lpe и lpd выбирается меньшее lp0.

Минимально необходимое количество участков регенерации определяется выражением (1.16). Средняя длина участка регенерации определяется выражением (1.17).

Вероятность ошибки для средней длины участка регенерации pec1 можно определить по выражению (2.9) с использованием выражений (2.10) и (2.12). Общая вероятность ошибки на магистраль pec при этом будет в np раз больше.


2.3 Расчет стоимости строительства


Будем полагать, что для магистрали будут использоваться одномодовые оптические кабели ОКЛ-10-0.22-х с броней из оцинкованной стальной проволоки, предназначенные для прокладки непосредственно в грунт. Количество волокон х должно, как минимум, превышать необходимое на два волокна. В нашем случае будем принимать х=4. Свободные волокна выполняют роль резерва, который необходим для обеспечения надежности ОК.

Расчет стоимости оконечного и промежуточного оборудования может быть проведен по выражению, аналогичному (1.18)


(2.15)


где CTАok0- стоимость оконечного оборудования, приведенная к скорости цифрового потока, соответствующего одному телефонному каналу (С0=64 кбит/с) у.е./канал (полагаем стАok0=70 у.е./канал),

стAnp0- стоимость промежуточного оборудования, приведенная к одному каналу, у.е./канал (полагаем стAnp0=25 у.е./канал).

Стоимость монтажа оконечного оборудования можно принять равной 0.5×CTАok, промежуточного оборудования - 0.4×стAnp.

При расчете стоимости аппаратуры полагаем, что магистраль содержит два оконечных оборудования и Nr-1 единиц промежуточного оборудования.

Определить стоимость ОК длиной lk можно по выражению

к=СTк0 lk,(2.16)


где СТк0 - стоимость 1 км выбранного кабеля (таблица 6).

Для ориентировочной оценки стоимости прокладки и монтажа ОК СTm необходимо сначала определить количество соединительных муфт


. (2.17)

,(2.18)


где Cm, Cmm - стоимость муфты и ее монтажа,

CTp0 - средняя стоимость прокладки 1 км оптического кабеля.

Суммарную стоимость строительства можно определить по выражению


(2.19)


В расчетах можно принять следующие средние стоимости изделий и работ: Cm=300 у.e.; Cmm=150 у.е.; CTp0=1000 у.е./км.


Таблица 6

Марка ОКРекомендации МСЭТип ОВБроняСтоим. у.е/кмОК-10-0.22-4-Е-0G.652SSFнет505ОК-10-0.22-4-C-0G.653DSF810ОК-10-0.22-4-H-0G.655+NZDSF950ОК-10-0.22-4-H-0G.655-NZDSF950ОК-10-0.22-4-Е-1G.652SSFесть870ОК-10-0.22-4-C-1G.653DSF1175ОК-10-0.22-4-H-1G.655+NZDSF1315ОК-10-0.22-4-Н-1G.655-NZDSF1315

2.4 Расчет


Проведем все необходимые расчеты с помощью программы КурсСТНСЭ.ехе. В соответствии с рекомендациями п 1.2 зададим смещение момента стробирования 0,15. Относительная ширина глаз-диаграммы в этом случае 0,841. Дополнительное затухание сигнала за счет дисперсии 0,8 дБ.

Изменяя исходные данные в соответствии с левой частью запишем результат в таблицу 7

Ниже также приведены распечатки с результатами расчетов.


Таблица 7

№ п/пl, нмMPm, мВтТип ОВDn, ГГцlре, кмlpd, кмnrlpc, кмpecpeСстр, у.е.1131011SSF1000.00534.3714.362.990,72Е-124.77Е-143999.12155011SSF1000.004.620.045.00.7Е-113.32Е-1337847.93155011DSF1000.004.620.045.00.7Е-113.32Е-1337847.941310101SSF10028.5327.1931.127.791,43Е-114.22Е-1355318.151550101SSF10047.1345.4420.045.00.7Е-113.32Е-1337485.561550101DSF10047.13233.7120.045.00.7Е-113.32Е-1337773.77(5)15501050SSF100121.854.67.8118.112,27Е-122.84Е-1320170.4

Рисунок 12. Номер расчета 1


Рисунок 13. Номер расчета 2


Рисунок 14. Номер расчета 3


Рисунок 15. Номер расчета 4


Рисунок 16. Номер расчета 5


Рисунок 17. Номер расчета 6


Рисунок 18. Номер расчета 7


Таблица 8

№ п/пl, нмM?м дБмТип ОВDn, ГГцlре, кмlpd, кмpeСстр, у.е.11550104780SSF10047.1345.443.32Е-1337485.521550104780DSF10047.13233.713.32Е-1337773.73155010152SSF100121.854.62.84Е-1320170.44155010152SSF1121.85244.822.84Е-1320215.4

Из таблицы 8 видно что вариант №4 является самым оптимальным с точки зрения экономичности, длине регенерационного участка и количеству промежуточных НУПов.


3. Технико-экономическое сравнение вариантов развития магистрали


При реконструкции магистрали на коаксиальном кабеле:

·Количество регенерационных участков = 629,1

·Вероятность ошибки на магистрали =0,75 Е-11

·Затраты = 644296,9

При строительстве магистрали на оптическом кабеле:

·Количество регенерационных участков =7,8

·Вероятность ошибки на магистрали = 2,84 Е-13

·Затраты = 20215,4

При сравнении расчетов видно, что средств на строительство необходимо затратить почти в 30 раз меньше, чем на реконструкцию.

С другой стороны также можно отметить, что по эксплуатационным расходам и по надежности выигрывает строительство, так как количество регенераторов меньше в разы, а также вероятность ошибки на магистраль также меньше.

Также еще следует отметить, что у строящейся магистрали на оптическом кабеле пропускная способность намного больше на перспективу дальнейшего развития.

Поэтому более целесообразным считаю строительство новой магистрали на оптическом кабеле.

Литература


1.М.С. Былина, С.Ф. Глаголев, B.C. Иванов, Г.М. Смирнов. Методические указания к

.курсовому проектированию по дисциплине «Современные технологии проектирования,

.строительства и эксплуатации направляющих систем электросвязи» (спец. 210404) / СПб

.ГУТ. СПб, 2006.

.Оптимизация линий связи первичных сетей. Учебное пособие для вузов.

.С.Ф. Глаголев, Б.К. Никитин СПб ГУТ, 2005 г.

.Волоконно-оптические системы передачи и кабели. Справочник. И.И. Гроднев,

.А.Г. Мурадян, P.M. Шарафутдинов и др. Радио и связь. М:,1993.



Цель и исходные данные курсового проекта Целью курсового проекта является технико-экономическое сравнение двух вариантов создания зоновых или магистральн

Больше работ по теме:

КОНТАКТНЫЙ EMAIL: [email protected]

Скачать реферат © 2018 | Пользовательское соглашение

Скачать      Реферат

ПРОФЕССИОНАЛЬНАЯ ПОМОЩЬ СТУДЕНТАМ