Разработка технологии переоборудования нефтеналивного судна проекта Р77

 

СОДЕРЖАНИЕ


Введение

. Описание и конструктивные особенности нефтеналивного судна

. Анализ технического состояния корпуса судна на момент модернизации

. Разработка принципиальной схемы переоборудования судна

.1 Описание предлагаемого проекта переоборудования судна

.2 Описание принципиальной технологии переоборудования

4. Описание необходимой технологической оснастки стапельного места при переоборудовании нефтеналивного судна

5. Расчет нагрузок на опорное и спусковое устройства

. Описание технологии переоборудования судна

. Расчет трудоемкости и пропускной способности сборочно-сварочного цеха

.1 Расчет трудоемкости

.2 Расчет пропускной способности

.3 Графики загрузки

.4 Построение территориального графика

. Проверка общей прочности корпуса переоборудованного судна

.1 Выбор расчетных вариантов нагрузки судна

.2 Расчет усилий от общего изгиба на тихой воде

8.3 Расчет дополнительных волновых и расчетных изгибающих моментов и перерезывающих сил

.3.1 Расчет дополнительных волновых изгибающих моментов и перерезывающих сил при плавании судна

.3.2 Расчет дополнительных волновых изгибающих моментов и перерезывающих сил при погрузке-выгрузке судна

.3.3 Определение расчетных волновых изгибающих моментов и перерезывающих сил

8.4 Расчет характеристик эквивалентного бруса корпуса судна

.5 Проверка общей прочности судна в эксплуатации

. Проверка местной прочности корпуса судна

. Выводы по проверке общей и местной прочности корпуса судна

11. Разработка схем подъемно-транспортных операций и обоснование выбора захватывающих устройств и строповки

Приложение А. Сравнение фактических толщин с допускаемыми

Приложение Б. Пособие по измерению остаточной толщины металла элементов металлоконструкций



ВВЕДЕНИЕ


При эксплуатации нефтеналивных танкеров особой проблемой является необходимость защиты морской окружающей среды при повреждении наружной обшивки судна. Для большинства отечественных танкеров дедвейтом до 5000 т., сложилась такая ситуация, когда при наличии двойного дна и двойных бортов они не отвечают требованиям Правила 21 Международной конвенции МАРПОЛ 73/78 при перевозке нефти и нефтепродуктов плотностью более 0,900 т/куб. м (у танкера проекта Р77 второе дно отсутствует).

Согласно пункту 6.1 Правила 19 фактическая высота двойного дна должна быть не менее значения, определяемого по формуле h = B/15 => 0,76 м (для танкера проекта Р 77 такая величина должна составлять 0,99 м).

Это можно объяснить тем, что международные требования к «двойному» контуру появились намного позже (1973, 1978 г.г.) разработки концепта отечественного танкера смешанного река-море плавания с «двойным корпусом» (конец 1950-х г. г.).

Стоит отметить, что такая ситуация характерна для всего мирового флота, так как среди 3512 «малых» танкеров всех флагов всего лишь 151 (4%) имеют удовлетворяющий МК МАРПОЛ 73/78 двойной корпус.

Для соответствия МК МАРПОЛ 73/78 существует несколько вариантов «долговременных» действий:

-списание старых судов и постройка новых танкеров отвечающих требованиям МК МАРПОЛ 73/78;

-перевозка только светлых нефтепродуктов, т.е. грузов с плотностью 0,900 т/куб. м и менее;

-модернизация танкеров в сухогрузы;

-установка второго дна и вторых бортов без изменения года постройки (модернизация);

-установка второго дна и вторых бортов с изменением года постройки (конверсия).

Подобные решения позволяют продлить срок службы существующих танкеров на срок 10-15 лет и обеспечить заданный международным сообществом уровень экологической безопасности.



1.ОПИСАНИЕ И КОНСТРУКТИВНЫЕ ОСОБЕННОСТИ НЕФТЕНАЛИВНОГО СУДНА


Таблица 1.1. - Общие данные

Название судна"ВАСИЛИЙ СУРИКОВ"ПостройкаБолгария, 1980 г.МодернизацияРоссия, 2007 г.Порт припискиКрасноярскРегистровый номер161722Тип суднаОднопалубное двухвинтовое наливное судно с 10-мью грузовыми танками, с двойным дном и двойными бортами, с полубаком, с машинным отделением и надстройкой в кормовой частиНазначениеПеревозка нефтепродуктов с температурой вспышки паров 60°С и вышеКласс судна"X М-СП 3.5 (лед 30)" Российского Речного РегистраРайон плаванияВнутренние водные пути и морские районы на волнении с максимально допустимой высотой волны 3%-ной обеспеченности h3% £ 3.5 м в соответствии с классом

Таблица 1.2. - Основные размерения судна

Длина наибольшая, м108.59Длина между перпендикулярами, м105.00Ширина, м14.80Высота борта, м4.40Надводный борт (g = 1.025 т/м3), мм1318Осадка по грузовую марку (g = 1.025 т/м3), м3.13Водоизмещение по грузовую марку, т (g=1.025 т/м3)4184Дедвейт, т2966Грузоподъемность, т2848Скорость хода на глубокой тихой воде, км/ч19.5Мощность главных двигателей, кВт2×515

Таблица 1.3. - Судно порожнем

Водоизмещение D, т 1218Аппликата ЦТ Zg, м3.32Абсцисса ЦТ Xg, м-7.35


Таблица 1.4. - Данные по грузовым танкам и балластным цистернам

Наименование цистерн Район шп.Объем м3 Xg м Грузовые танки Грузовой танк № 1123...47 ЛБ370,430,43Грузовой танк № 1223...47 ПрБ367,730,43Грузовой танк № 2147...68 ЛБ385,618,00Грузовой танк № 2247...68 ПрБ383,318,00Грузовой танк № 3168...83 ЛБ275,57,20Грузовой танк № 3268...83 ПрБ273,87,20Грузовой танк № 4183...104 ЛБ385,6-3,60Грузовой танк № 4283...104 ПрБ383,3-3,60Грузовой танк № 51104...127 ЛБ411,7-16,63Грузовой танк № 52104...127 ПрБ409,1-16,63Балластные цистерны Балластный отсек 11 ЛБ23...68345,125,69Балластный отсек 11 ПрБ23...68345,125,69Балластный отсек 11а68...83211,97,2Балластный отсек 12 ЛБ83...131339,0-11,7Балластный отсек 12 ПрБ83...131339,0-11,7Балластный отсек 11 ЛБкорма...171 шп.28,8-51,16

Таблица 1.5. - Данные по расположению запасов

Наименование100 % запасов 10 % запасов Масса, т Xg, м Масса, т Xg, м Цистерна запаса топлива № 132,6-25,203,3-25,20Цистерна запаса топлива № 232,8-25,203,3-25,20Цистерна запаса топлива № 318,7-28,201,9-28,20Цистерна запаса топлива № 421,8-28,502,2-28,50Расходная цистерна топлива1,6-35,551,6-35,55Цистерна запаса масла3,0-29,500,3-29,50Цистерна питьевой воды4,9-45,300,5-45,30Цистерна нефтесодержащих вод7,2-30,30Фекальная цистерна2,2-33,60Сточные цистерны1,8-37,20Цистерна отработанного масла0,6-33,60Экипаж1,3-35,001,3-35,00Провизия1,0-43,500,1-43,50Итого 117,8-27,6426,3-30,42Материал корпуса и наружных стенок надстройки - Сталь ВМ Ст. 3сп.

Материал выгородок надстройки и неответственных конструкций - Сталь Ст. 3кп.

Система набора корпуса смешанная - днище, внутренний борт, диаметральная переборка, палуба имеют продольную систему набора, борт - поперечную.

Общий вид судна представлен на рисунке 1.1.


Рисунок 1.1. - Общий вид нефтеналивного танкера «Василий Суриков»



2.АНАЛИЗ ТЕХНИЧЕСКОГО СОСТОЯНИЯ КОРПУСА СУДНА НА МОМЕНТ МОДЕРНИЗАЦИИ


Анализ состояния корпуса судна ВАСИЛИЙ СУРИКОВ выполнен на основании замеров остаточных толщин его элементов. Сравнивание фактических толщин с допускаемыми приведено в Приложении А. Дефектация выполнена согласно правил Речного Регистра Судоходства. Пособие по измерению остаточной толщины металла элементов металлоконструкций корпусов судов приведено в Приложении Б.

Анализ состояния корпуса судна показал, что износы связей корпуса после ремонта составляют:


1.Наружная обшивка ~0,0¸8,8%;2.Настил второго дна ~0,0¸1,7%;3.Обшивка внутреннего борта~0,0¸1,3%;4.Настил верхней палубы ~0,0¸6,7%;5.Кильсоны~1,7¸5,0%;6.Флоры~1,7¸3,3%;7.Продольные ребра жесткости днища ~0,0¸1,5%;8.Рамные шпангоуты наружного борта~0,0¸3,3%;9.Холостые шпангоуты наружного борта~0,0¸3,3%;10.Бортовые стрингера наружного борта~1,7¸5,0%;11.Карлингсы ~1,7¸3,3%;12.Продольные балки палубы~0,0¸3,3%;13.Рамные бимсы~0,0¸3,3%;14.Обшивка поперечных переборок~1,7¸5,0%.


3.РАЗРАБОТКА ПРИНЦИПИАЛЬНОЙ СХЕМЫ ПЕРЕОБОРУДОВАНИЯ СУДНА


.1.Описание предлагаемого проекта переоборудования судна


Проектом переоборудования предусмотрены следующие основные изменения корпуса судна.

1.Палуба над грузовыми трюмами срезается по всей длине

2.В грузовых трюмах демонтируются продольная переборка и внутренние борта.

.В грузовых трюмах устанавливается гофрированная продольная переборка, гофрированный внутренний борт и второе дно.

.Установка палубы тронка.


3.2Описание принципиальной технологии переоборудования (Рисунок 3.1.)


Для возможности переоборудования судно устанавливается на горизонтальное построечное место на судоремонтный завод. Выбор типа и размеров построечного места определяются габаритными размерами судна длина - 108 м, ширина - 15 м.

Переоборудование судна выполняется в три этапа:

этап: осуществляется подготовка производства, заказ необходимых материалов, изготовление секций новых конструкции.

этап: постановка судна на завод для полной дефектации корпусных конструкций и оценки фактического состояния.

этап: изготовление и установка вставки, монтаж новых конструкций корпуса.

Принципиальная технология переоборудования включает следующие:

-разделение корпуса судна;

-изготовление и установка секций днища;

-изготовление и установка секций внутреннего борта;

-изготовление и установка секций гофрированной продольной переборки;

-изготовление и установка тронка.

Особенно существенно при этом сокращение времени стоянки судна в доке и в целом уменьшение непроизводственного простоя при переоборудовании судна.

Наилучшим вариантом проведения работ можно считать изготовление новых секции корпуса на заводе-строителе. При отсутствии такой возможности одним из важных условий является получение от завода-строителя рабочих чертежей, так как исполнение чертежей и другой проектной документации конструкторским бюро СРЗ значительно усложняет проведение модернизации.


Рисунок 3.1. - Принципиальная технология переоборудования



4.ОПИСАНИЕ НЕОБХОДИМОЙ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЙ ОСНАСТКИ СТАПЕЛЬНОГО МЕСТА ПРИ ПЕРЕОБОРУДОВАНИИ НЕФТЕНАЛИВНОГО СУДНА


Построечное место снабжено подъемно-транспортным оборудованием, опорным и опорно-транспортным устройством, стапельными лесами и энергоподводами.

К подъемно-транспортному оборудованию построечного места относятся подъемные краны, грузоподъемность которых зависит от типа крана.

Наиболее распространенным типом подъемных кранов является судостроительные башенные краны. Кран передвигается вдоль построечного места по рельсовым крановым путям. Грузоподъемность башенных кранов составляет от 0,5 до 450 т.

В качестве транспортных средств для доставки грузов к построечному месту применяют железнодорожный или автомобильный транспорт.

Также построечное место оборудовано наружными лесами для прохода на строящееся судно и доступа снаружи к любой части корпуса, где необходимо выполнить работы. На лесах размещают магистрали трубопроводов сжатого воздуха, пара, газа, электрокабельную сеть, а также электросварочное оборудование. Леса, установленные в отсеках судна, называют внутренними.

Конструкция внутренних лесов определяется в основном высотой отсеков: в отсеках высотой до 3,5 м ставят козлы с деревянными щитами, от 3 до 8 м трубчатые леса со щитовым настилом.

Построечное место оборудуется система снабжения:

-электроэнергией - переменным током напряжением 380 В, для питания электродвигателей подъемных кранов и сварочных постов, напряжением 220 В для постоянного освящения и напряжением 36 В для переносных ламп;

-сжатым воздухом давлением 0,5-0,6 МПа для работы пневматического инструмента и краскораспылителей;

-кислородом и ацетиленом для газовой резки и строжки;

-углекислым газом и аргоном для сварки;

-водой для гидравлических испытаний и пр.

Опорное устройство предназначено для поддержания в заданном положении на построечном месте, как отдельных частей судна, так и всего судна в процессе его постройки. Опорное устройство состоит из тележек, клеток, подстав и упоров. Количество тележек и клеток рассчитывают, судно рассматривают как балку переменного сечения, покоящихся на упруго-податливых опорах. Балка загружена распределенной по длине судна весовой нагрузкой и горизонтальными усилиями, возникающими от усадки монтажных сварных швов. Реакции опор стапельного опорного устройства рассчитывают решением системы уравнений для углов поворота сечений по корпусу судна на опорах от действия указанных нагрузок. Уравнения упругих просадок элементов системы судно-опоры-стапель решают на ПК.

Опорное устройство в данном случае состоит из 12 пар тележек.

Опорно-транспортное устройство предназначено для поддержания строящегося судна на построечном месте в требуемом положении, перемещении всего судна или его частей и для спуска. Основные элементы устройства - судовозные тележки грузоподъемностью от 60 до 320 т. Необходимое количество транспортных опорных модулей следует определять с учетом типа системы питания гидродомкратов тележек.


5.РАСЧЕТ НАГРУЗОК НА ОПОРНОЕ И СПУСКОВОЕ УСТРОЙСТВА


В таблице 5.1. приведены исходные данные для расчета.


Таблица 5.1.

Номер шпангоутаВесовая нагрузка, тНомер схемыМомент инерции м4Положение центра тяжести, м146,711,80,0282,112,50,0397,013,60,04110,714,00,0582,114,00,0658,514,00,0756,514,00,0854,514,00,0957,014,00,01051,114,00,01154,814,00,01251,814,00,01354,114,00,01450,814,00,01556,114,00,01647,814,00,01746,314,00,01838,414,00,01929,513,60,02035,512,50,021D=1161,311,80,0

Результаты расчета опорного устройства представлены в таблице 5.2.



Таблица 5.2.

Номер опорыРеакция опоры, тПросадка корпуса, ммИзгиб. момент, тмНомер элем. опорыРеакции элем., тПеремещения, ммднищастапеля1114,73,8408,0157,40,00,02107,43,5453,0153,70,00,0397,13,2389,0148,60,00,0493,63,1333,0146,80,00,0588,62,9165,0144,30,00,0685,22,861,0142,60,00,0782,02,751,0141,00,00,0878,72,6143,0139,40,00,0978,42,6348,0139,20,00,01084,32,8536,0142,10,00,011105,23,5746,0152,60,00,012146,14,8784,0173,10,00,0D=1161,3

Результаты расчета спускового устройства представлены в таблице 5.3.


Таблица 5.3.

Номер опорыРеакция опоры, тПросадка корпуса, ммИзгиб. момент, тмНомер элем. опорыРеакции элем., тПеремещения, ммднищастапеля1147,20,9162,0173,60,00,02146,10,913,0173,10,00,03132,10,842,0166,10,00,04110,00,7138,0155,00,00,0595,40,6123,0147,70,00,0689,10,586,0144,50,00,0785,90,554,0143,00,00,0881,70,549,0140,80,00,0976,40,5103,0138,20,00,01080,40,5261,0140,20,00,011116,90,7390,0158,50,00,0D=1161,3


6.ОПИСАНИЕ ТЕХНОЛОГИИ ПЕРЕОБОРУДОВАНИЯ СУДНА


Одновременно с началом работ по демонтажу палубы, продольной переборки и внутренних бортов судна начинается изготовление секций вставки. После окончания работ по переоборудованию корпуса судна и изготовления секций вставки происходит стыковка и сварка секций между собой.

Работы по переоборудованию корпуса судна происходят в следующей последовательности:

-отбить меловой линией контур, наметить контрольные линии;

-срезать палубу судна по линиям разметки газовым резаком;

-срезать газовым резаком внутренние борта и продольную переборку;

-установить секции вставки гофрированного второго борта, произвести их подгонку и заварить стыки между корпусом судна и секцией вставки ручной сваркой электродами УОНИ-13/45;

-установить секцию вставки гофрированной продольной переборки, произвести подгонку секции и заварить стыки полуавтоматической сваркой с маркой проволоки Св-08Г2С;

-установить второе дно, произвести подгонку секций и заварить стыки полуавтоматической сваркой с маркой проволоки Св-08Г2С;

-установить палубу тронка, произвести подгонку секции и заварить стыки полуавтоматической сваркой с маркой проволоки Св-08Г2С.

После сварки швы конструкций, проверить методами неразрушающего контроля в следующей последовательности:

.Визуально-измерительный контроль;

2.Рентген-гамма графирование;

.Ультразвуковой контроль.

При обнаружении недопустимых дефектов произвести их выборку и повторно произвести контроль.

После проведения неразрушающего контроля швы конструкций, участвующие в обеспечении непроницаемости НО, ВП испытать в соответствии с ГОСТ 3285.



7.РАСЧЕТ ТРУДОЕМКОСТИ И ПРОПУСКНОЙ СПОСОБНОСТИ СБОРОЧНО-СВАРОЧНОГО ЦЕХА


.1Расчет трудоемкости


Расчет трудоемкости установки и стыкования секций на стапеле, определяется по укрупненным нормативам времени [Методичка].

Построечное место: горизонтальный стапель, имеется 2 крана грузоподъемностью 80 тонн каждый.


, (7.1)


где:

- коэффициенты, учитывающие серийность и условия постройки судна;

- трудоемкость установки сборочной единицы;

- трудоемкость стыкования и притыкания кромок обшивки и настила соединяемых сборочных единиц;

- трудоемкость стыкования и притыкания набора.

Определение продолжительности операций по установке и стыкованию секций (в сменах) на основании расчета трудоемкости:


, (7.2)


где:

- трудоемкость установки и стыкования i-й сборочной единицы в нормо-часах;

- коэффициент выполнения нормы;

- количество сборщиков, занятых на выполнении работ по установке и стыкованию (принимаем равным 4 для секций небольших размеров и секций крупных размеров или блоков);

- число часов в смену.

Результаты расчета трудоемкости представлены в таблице 7.1


Таблица 7.1 - Расчет трудоемкости

№ п/пНомер секцииРайон расположения шп.Масса, т.Габариты секцииL+B+H, мТрудоемкость чел-чПродолжительность сборки в сменахH, мB, мL, м1234567891011001127-1174,00,95,975,812,6765,72,0521002117-1084,00,95,975,812,6765,72,0531003108-984,00,95,975,812,6765,72,054100498-884,00,95,975,812,6765,72,055100588-794,00,95,975,812,6765,72,056100679-694,00,95,975,812,6765,72,057100769-594,00,95,975,812,6765,72,058100859-494,00,95,975,812,6765,72,059100949-404,00,95,975,812,6765,72,0510101040-314,00,95,975,812,6765,72,0511101131-233,10,95,974,611,4762,01,94121101127-1173,465,830,55,812,1336,01,07131102117-1083,465,830,55,812,1336,01,07141103108-983,465,830,55,812,1336,01,0715110498-883,465,830,55,812,1336,01,0716110588-793,465,830,55,812,1336,01,0717110679-693,465,830,55,812,1336,01,0718110769-593,465,830,55,812,1336,01,0719110859-493,465,830,55,812,1336,01,0720110949-403,465,830,55,812,1336,01,0721111040-313,465,830,55,812,1336,01,0722111131-232,635,830,54,610,9335,01,04231201127-1177,00,312,775,818,8732,20,96241202117-1087,00,312,775,818,8732,20,96251203108-987,00,312,775,818,8732,20,9626120498-887,00,312,775,818,8732,20,9627120588-797,00,312,775,818,8732,20,9628120679-697,00,312,775,818,8732,20,9629120769-597,00,312,775,818,8732,20,9630120859-497,00,312,775,818,8732,20,9631120949-407,00,312,775,818,8732,20,9632121040-317,00,312,775,818,8732,20,9633121131-235,00,312,774,617,6731,00,92Продольная переборка2,05,750,325,811,87140,421,75,750,324,610,67130,39

Исходя из таблицы 7.1. получаем:

-общая трудоемкость ?т=1620 норма-час.

-общая продолжительность сборки в сменах ?п=48,9 смен (по территориальному графику 27 смен).

На основании этих данных построен территориальных график, где отображен способ формирования судна и количество смен затраченных на его постройку.


7.2Расчет пропускной способности


Целью данного раздела является обеспечение с помощью программных средств автоматизированного планирования и контроля изготовления сборочных единиц корпуса нефтеналивного судна с оптимизацией пропускной способностью сборочно-сварочных площадей и рабочей силы на примере цеха № 4 Волгоградского судостроительного завода и нефтеналивного судна, изготовляемых в этом цехе.

Для осуществления поставленной задачи я ознакомился с характеристиками цеха № 4 на Волгоградском судостроительном заводе и чертежами корпусных конструкций нефтеналивного судна. Одновременно с этим мною были изучены особенности существующей программы расчета пропускной способности сборочно-сварочного цеха, разработанной на кафедре технологии судостроения СПГМТУ Антоновым В.М.

Благодаря данному программному продукту, существенно упрощается ранее весьма трудоемкий процесс расчета пропускной способности цеха. Использование указанной программы позволит сэкономить время при:

-расчетах трудоемкости каждого из этапов техпроцесса;

-оценке пригодности тех или иных производственных площадей рассматриваемого цеха для конкретной стадии техпроцесса применительно к данной секции;

-разработке производственной программы для конкретного цеха (участка);

-разработке плана загрузки производственных площадей (последнее, ввиду возможности связи с графическим пакетом AutoCAD, пользователь может получить в форме чертежа, с привязкой рассчитанных данных к конкретным производственным площадям).

В результате получаем количество смен для выполнения производственной программы по заданным ресурсам.


Результаты расчета пропускной способности








7.3Графики загрузки


График 6.1. - Загрузка производственных площадей


График 6.2. - Загрузка рабочей силы


График 6.3. - Изготовление секции 1


График 6.4. - Изготовление секции 2

7.4Построение территориального графика


Для построения территориального графика использовались данные полученные в таблице 7.1.


Рисунок 7.5. - Территориальный график

8. ПРОВЕРКА ОБЩЕЙ ПРОЧНОСТИ ПЕРЕОБОРУДОВАННОГО СУДНА


8.1Выбор расчетных вариантов нагрузки судна


Анализ действующих на судне ВАСИЛИЙ СУРИКОВ Информации об остойчивости и непотопляемости (№P77/2040-MEB-09) и Инструкция по погрузке - выгрузке и балластировке (№P77/2040-MEB-12) позволяет выбрать варианты нагрузки судна, необходимые для выполнения контрольных расчетов общей продольной прочности.

Выбранные типовые случаи нагрузки судна охватывают различные виды перевозимых нефтепродуктов, в том числе:

груз плотностью g=0.72 т/м3;

- груз плотностью g=0.86 т/м3,

и позволяют оценить прочностные качества судна.

Кроме того, дополнительно рассматриваются случаи нагрузки судна в процессе погрузки (выгрузки). Количество и расположение груза в танках судна при погрузке (выгрузке) принимается в соответствии с требованием по обеспечению обшей продольной прочности, согласно которому перепад уровней груза в грузовых танках в процессе погрузки (выгрузки) не должен превышать 2,5 м.

Типовые варианты нагрузки судна, включающие случаи нагрузки с 100% запасов на отход и 10% запасов на приход, приводятся ниже:


1.*Судно порожнем с 100% запасов без балласта2.*Судно порожнем с 10% запасов без балласта3. Судно порожнем с 100% запасов и с балластом4.Судно порожнем с 10% запасов и с балластом5.Судно с грузом плотностью g=0.72 т/м3 и 100% запасов6.Судно с грузом плотностью g=0.72 т/м3 и 10% запасов7.Судно с грузом плотностью g=0.86 т/м3 и 100% запасов8.Судно с грузом плотностью g=0.86 т/м3 и 10% запасов9.Судно с грузом плотностью g=0.86 т/м3 и 100% запасов и обледенением10.Судно с грузом плотностью g=0.86 т/м3 и 10% запасов и обледенением11.Судно с грузом плотностью g=0.86 т/м3 при 50%-ном заполнении танков и 100% запасов12.Судно с грузом плотностью g=0.86 т/м3 при 50%-ном заполнении танков и 10% запасов13.*Судно при погрузке (выгрузке) груза плотностью g=1.00 т/м3 и с 100% запасов при перегрузе оконечностей корпуса судна14.*Судно при погрузке (выгрузке) груза плотностью g=0.86 т/м3 и с 10% запасов при перегрузе оконечностей корпуса судна15.*Судно при погрузке (выгрузке) груза плотностью g=0.86 т/м3 и с 100% запасов при перегрузе средней части корпуса судна 16.*Судно при погрузке (выгрузке) груза плотностью g=0.86 т/м3 и с 10% запасов при перегрузе средней части корпуса судна17.*Судно при погрузке (выгрузке) груза плотностью g=0.86 т/м3 и с 100% запасов при перегрузе оконечностей корпуса судна18.*Судно при погрузке (выгрузке) груза плотностью g=0.86 т/м3 и с 10% запасов при перегрузе оконечностей корпуса судна19.*Судно при погрузке (выгрузке) груза плотностью g=0.86 т/м3 и с 100% запасов при перегрузе средней части корпуса судна 20.*Судно при погрузке (выгрузке) груза плотностью g=0.86 т/м3 и с 10% запасов при перегрузе средней части корпуса судна21.*Судно при погрузке (выгрузке) груза плотностью g=0.86 т/м3 и с 100% запасов при перегрузе оконечностей корпуса судна22.*Судно при погрузке (выгрузке) груза плотностью g=0.86 т/м3 и с 10% запасов при перегрузе оконечностей корпуса судна23.*Судно при погрузке (выгрузке) груза плотностью g=0.86 т/м3 и с 100% запасов при перегрузе средней части корпуса судна24.*Судно при погрузке (выгрузке) груза плотностью g=0.86 т/м3 и с 10% запасов при перегрузе средней части корпуса суднаПримечание. *) Варианты нагрузки судна допускаются при высоте волны h £ 2,0 м.


8.2Расчет усилий от общего изгиба на тихой воде


Расчеты усилий от общего изгиба судна ВАСИЛИЙ СУРИКОВ на тихой воде выполнены путем раздельного интегрирования кривых сил веса и поддержания по практическим шпангоутам с учетом конечной жесткости корпуса судна.

Результаты расчета общего изгиба судна для типовых вариантов нагрузки судна, включающие случаи нагрузки с 100% запасов на отход и 10% запасов на приход приводятся в таблице 8.1.

Для оценки фактического состояния судна для каждого типового варианта нагрузки в таблице приведены "Контрольные характеристики", включающие осадки на перпендикулярах и на миделе, водоизмещение судна, массу груза и балласта. В "Информационных характеристиках" таблицы приводятся величины наибольших изгибающих моментов и перерезывающих сил. Кроме того, даны эпюры распределения изгибающих моментов и перерезывающих сил по длине судна.

Результаты расчета усилий от общего изгиба судна (таблица 8.1) показали, что наибольший перегиб в средней части корпуса судна возникает для следующего типового варианта нагрузки:

вариант нагрузки 4. Судно порожнем с 10% запасов и с балластом (значения изгибающего момента достигают величины +10710 КНм).

Наибольший прогиб в средней части корпуса судна возникает для следующего типового варианта нагрузки судна:

вариант нагрузки 8. Судно с грузом плотностью g=0.86 т/м3 и 10% запасов (значения изгибающего момента достигают величины -77700 КНм).

В районе перехода грузовой зоны в машинное отделение и изменения системы набора (район 135 шп.) наибольший перегиб возникает для следующего типового варианта нагрузки судна:

вариант нагрузки 4. Судно порожнем с 100% запасов и с балластом (значения изгибающего момента достигают величины +11270 КНм).

Наибольший прогиб в районе 135 шп. возникает для следующего типового варианта нагрузки судна:

вариант нагрузки 7. Судно с грузом плотностью g=0.86 т/м3 и 100% запасов (значения изгибающего момента достигают величины -76260 КНм).


Таблица 8.1. - Результаты расчета изгибающих моментов и перерезывающих сил на тихой воде для типовых вариантов нагрузки судна

Контрольные характеристикиИнформационные характеристики№ п/пГруз/ балласт/ Водоизмещ., тОсадка, мМаксимальный изгибающий момент, кНмМаксимальная перерезывающая сила, кНКПL/2НП123456781Судно порожнем с 100% запасов без балласта0


13362,011,070,203536012602Судно порожнем с 10% запасов без балласта0


1244 1.80 1.00 0.27 34120 14203 Судно порожнем с 100% запасов с балластом0


29452.592.251.91-89207104 Судно порожнем с 10% запасов с балластом0


28532.402.191.98112707805Судно с грузом плотностью g=0.72 т/м3 и 100% запасов2439


37752.872.872.74-5568023906Судно с грузом плотностью g=0.72 т/м3 и 10% запасов2439


36842.692.802.80-5727027207Судно с грузом плотностью g=0.86 т/м3 и 100% запасов2848 0 41843.093.163.07-7626031908Судно с грузом плотностью g=0.86 т/м3 и 10% запасов2848


41842.913.103.13-7770035209Судно с грузом плотностью g=0.86 т/м3 и 100% запасов и обледенением2848 0 42123.113.183.09-75930319010Судно с грузом плотностью g=0.86 т/м3 и 10% запасов и обледенением2848


41202.933.123.15-77340351011Судно с грузом плотностью g=0.86 т/м3 при 50%-ном заполнении танков и 100% запасов1568


29042.522.231.89-21600108012Судно с грузом плотностью g=0.86 т/м3 при 50%-ном заполнении танков и 10% запасов1568


28122.332.161.96-23380135013Судно при погрузке (выгрузке) груза плотностью g=0.86 т/м3 и с 100% запасов при перегрузе оконечностей корпуса судна670


20062.271.560.9136740180014Судно при погрузке (выгрузке) груза плотностью g=0.86 т/м3 и с 10% запасов при перегрузе оконечностей корпуса судна670


19152.071.500.9834860173015Судно при погрузке (выгрузке) груза плотностью g=0.86 т/м3 и с 100% запасов при перегрузе оконечностей корпуса судна1805


31412.802.401.96-19880159016Судно при погрузке (выгрузке) груза плотностью g=0.86 т/м3 и с 10% запасов при перегрузе оконечностей корпуса судна1805


30492.622.332.02-19230172017Судно при погрузке (выгрузке) груза плотностью g=0.86 т/м3 и с 100% запасов при перегрузе оконечностей корпуса судна2636


39723.033.012.85-59700282018Судно при погрузке (выгрузке) груза плотностью g=0.86 т/м3 и с 10% запасов при перегрузе оконечностей корпуса судна2636


38802.852.942.91-60720315019Судно при погрузке (выгрузке) груза плотностью g=0.86 т/м3 и с 100% запасов при перегрузе средней части корпуса судна236


15732.081.250.4625790128020Судно при погрузке (выгрузке) груза плотностью g=0.86 т/м3 и с 10% запасов при перегрузе средней части корпуса судна238


14811.871.180.5326090133021Судно при погрузке (выгрузке) груза плотностью g=0.86 т/м3 и с 100% запасов запасов при перегрузе оконечностей корпуса судна1110


24462.321.901.42-45970271022Судно при погрузке (выгрузке) груза плотностью g=0.86 т/м3 и с 10% запасов запасов при перегрузе оконечностей корпуса судна1110


23542.121.841.49-47870289023Судно при погрузке (выгрузке) груза плотностью g=0.86 т/м3 и с 100% запасов при перегрузе средней части корпуса судна2375


37112.752.822.76-73990325024Судно при погрузке (выгрузке) груза плотностью g=0.86 т/м3 и с 10% запасов при перегрузе средней части корпуса судна2375


36202.572.762.82-756903320

8.3Расчет дополнительных волновых и расчетных изгибающих моментов и перерезывающих сил


Величины дополнительных волновых изгибающих моментов судна ВАСИЛИЙ СУРИКОВ определяются для средней части корпуса судна, а также для района перехода грузовой зоны в машинное отделение и изменения системы набора (135 шп.). Расчет дополнительных волновых изгибающих моментов выполняется по зависимостям Правил Российского Речного Регистра при исходных данных, соответствующим расчетному варианту нагрузки при определении усилий от общего изгиба судна на тихой воде (см. п.п.2.1, 2.2 настоящего документа).


8.3.1 Расчет дополнительных волновых изгибающих моментов и перерезывающих сил при плавании судна

Величины дополнительных волновых изгибающих моментов при плавании судна ВАСИЛИЙ СУРИКОВ в бассейнах разряда М-СП определяются следующим образом:


МДВ = ± 9.81×k0×k1×k2×d×B×L2×h (п. 2.1.4-1 ПССП)

где ×k0 =1,24 - 1,7×B/L < 1 (п. 2.1.4-2 ПССП) ;

ì0,0147 при L = 60 м

k1= í0,0147 при L = 100 м для судов разряда М-СП (п. 2.1.4-1 ПССП);

î0,0137 при L = 140 м

k2=2 - 20×TН/L ³ 1 (п. 2.1.4-3 ПССП);


d - коэффициент общей полноты;- длина судна по ватерлинии, м;Н - осадка носом, м;= 3,5 м - расчетная высота волны для судов класса М-СП (п. 2.2.2 ПССП)

Величины дополнительных волновых перерезывающих сил определяются по формуле:

ДВ = 4×МДВ /L (п. 2.2.11 ПСВП)


Результаты расчета дополнительных волновых изгибающих моментов и перерезывающих сил при типовых вариантах нагрузки судна при плавании судна ВАСИЛИЙ СУРИКОВ в бассейнах разряда М-СП для средней части корпуса судна и для района изменения системы набора (135 шп.) представлены в таблице 8.2. При этом значения дополнительных волновых моментов для района 135 шп. корпуса судна определены относительно их значений в средней части судна умножением на коэффициент a=0.910, принимаемым в соответствии с эпюрой распределения дополнительного волнового момента (рис.2.2.10 ПСВП Российского Речного Регистра).


Таблица 8.2 - Определение дополнительных волновых изгибающих моментов и перерезывающих сил при плавании судна в бассейнах разряда М-СП

№ п/пL, мdТН, мk0k1k2Средняя частьРайон 135 шп.МДВ, кНмNДВ, кНМДВ, кНмNДВ, кН3102,60,7600,200,990,00981,9614419017204021017204102,10,7540,270,990,00981,9474322016903933016905104,90,8211,911,000,01461,63610939041709954041706104,60,8201,981,000,01461,62110778041209807041207105,50,8452,741,000,01461,48010300039009373039008105,30,8432,801,000,01461,46810163038509248038509105,80,8533,071,000,01461,420100320379091290379010105,70,8523,131,000,01461,40899040374090120374011105,90,8533,091,000,01461,416100110378091100378012105,70,8523,151,000,01461,404988403740899403740

8.3.2Расчет дополнительных волновых изгибающих моментов и перерезывающих сил при погрузке-выгрузке судна

Величины дополнительных волновых изгибающих моментов при погрузке-выгрузке судна ВАСИЛИЙ СУРИКОВ определяются в соответствии с требованиями к судам класса O2,0 и вычисляются следующим образом:


МДВ = ± (kР×МВу) ( 2.2.10-1 ПСВП)


где МВ - изгибающий момент, вызванный непосредственным действием волнения (волновой изгибающий момент);Р - коэффициент, учитывающий влияние волновой вибрации;

МУ - изгибающий момент, вызванный ударом волн в носовую оконечность (ударный изгибающий момент);

Величины волновых изгибающих моментов МВ определяются по формуле:


МВ = 0,255×e×kd×kТ×kВ×B×L2×h (2.2.10-2 ПСВП)


где h = 2,0 м - расчетная высота волны для судов разряда O2,0;

e = 0,805 - для судов разряда O2,0;


(2.2.10-3 ПСВП)

(2.2.10-4 ПСВП)

(2.2.10-5 ПСВП)


d - коэффициент полноты водоизмещения;

h = 0,874 - для судов разряда O2,0.

Результаты расчета волновых изгибающих моментов МВ при типовых вариантах погрузки-выгрузки судна ВАСИЛИЙ СУРИКОВ приведены в таблице 8.3.

Коэффициент kP расчитывается по формуле:


(2.2.10-8 ПСВП)

где (2.2.10-9 ПСВП)

(2.2.10-10 ПСВП)

(2.2.10-11 ПСВП)

= 1,46 - для судов разряда O2,0;

= ì, если , (2.2.10-12 ПСВП);

= ì, если , (2.2.10-13 ПСВП);

ТВ = 19,5 - скорость хода судна на тихой воде, км/ч;S = 123×104 - для грузовых судов; = 4,5 - момент инерции эквивалентного бруса на миделе, м4;- водоизмещение судна, соответствующее расчетному случаю нагрузки, кН.

Результаты расчета коэффициента kP, учитывающего влияние волновой вибрации судна ВАСИЛИЙ СУРИКОВ при типовых вариантах погрузки-выгрузки, приведены в таблице 8.4.

Величины ударных изгибающих моментов МУ определяются по формуле:


МВ = kУ×j1×D×L (2.2.10-14 ПСВП)

где kУ = 5,3×10-4×j0sn0 (2.2.10-15 ПСВП);

ì1, при TH £ TH0 ;

j1 = í3-2 TH/TH0, при TH0 < TH < 1,5TH0 ;

î0, при TH ³ 1,5TH0 ;

TH - осадка носом для расчетного случая нагрузки;

- пороговая осадка носом (2.2.10-16 ПСВП);

(2.2.10-17 ПСВП);

(2.2.10-18 ПСВП);

(2.2.10-19 ПСВП).

= 4,14 - для судов разряда «O 2,0».


Результаты расчета ударных изгибающих моментов МУ при типовых вариантах погрузки-выгрузки судна ВАСИЛИЙ СУРИКОВ приведены в таблице 8.5. Величины дополнительных волновых перерезывающих сил определяются по формуле:

ДВ = 4×МДВ /L (п. 2.2.11 ПСВП)


Результаты расчета дополнительных волновых изгибающих моментов и перерезывающих сил при типовых вариантах погрузки-выгрузки судна ВАСИЛИЙ СУРИКОВ для средней части корпуса судна и для района изменения системы набора (135 шп.) представлены в таблице 8.6.

При этом значения дополнительных волновых моментов для района 135 шп. корпуса судна определены относительно их значений в средней части судна умножением на коэффициент a=0,910, принимаемым в соответствии с эпюрой распределения дополнительного волнового момента (рис.2.2.10 ПСВП Российского Речного Регистра).


Таблица 8.3. - Определение волновых изгибающих моментов МВ для типовых случаев погрузки-выгрузки судна

№ п/пL, мdТ, мkdkТkBМВ, кНм1234567892102,10,7541,000,670,8220,5792036313103,90,7901,560,710,7320,5661944014103,60,7871,500,710,7410,5671950915105,10,8282,400,760,6140,5531729016104,90,8252,330,760,6230,5541744217105,70,8483,010,780,5390,5461565918105,50,8472,940,780,5470,5461582719103,10,7791,250,700,7800,5702016920102,60,7751,180,700,7910,5722020221104,30,8201,900,750,6810,5551871722103,90,8191,840,750,6890,5561880723105,40,8462,820,780,5610,5461616024105,20,8452,760,780,5680,54716299Таблица 8.4. - Определение коэффициента kP, учитывающего вибрацию судна, для типовых случаев погрузки-выгрузки судна

№ п/пD, тL, мKvskmwkkP123456789132006103,90,7008,3260,0051,7121,044141915103,60,6988,4390,0031,7121,043153141105,10,7067,5730,0121,7111,054163049104,90,7057,6330,0121,7111,053173972105,70,7087,1520,0171,7111,061183880105,50,7087,2030,0161,7111,060191573103,10,6968,7610,0001,7131,040201481102,60,6948,889-0,0021,7131,039212446104,30,7028,0430,0081,7121,047222354103,90,7008,1480,0061,7121,046233711105,40,7077,2930,0151,7111,058243620105,20,7067,3540,0151,7111,057

Таблица 8.5. - Определение ударных изгибающих моментов МВ для типовых случаев погрузки-выгрузки судна

№ п/пL, мdТн, мb0j0n0kУТн0, мj1МУ, кНм1234567891011121102,60,7600,200,1460,8702,2900,0101,681,00130372102,10,7540,270,1410,8732,2890,0101,681,001231813103,90,7900,910,1780,8462,2950,0091,681,001786814103,60,7870,980,1740,8492,2940,0091,681,001727315105,10,8281,960,2230,8152,2990,0081,680,671660416104,90,8252,020,2200,8182,2990,0081,680,601451817105,70,8482,850,2510,7982,3010,0071,680,00018105,50,8472,910,2490,7992,3010,0071,680,00019103,10,7790,460,1590,8602,2920,0091,681,001483620102,60,7750,530,1550,8632,2900,0091,681,001415421104,30,8201,420,1990,8312,2960,0081,681,002075122103,90,8191,490,1960,8332,2950,0081,681,002020323105,40,8462,760,2440,8022,3000,0071,680,00024105,20,8452,820,2410,8042,2990,0071,680,000

Таблица 8.6. - Определение дополнительных волновых изгибающих моментов МдВ и перерезывающих сил NдВ для типовых случаев погрузки-выгрузки судна

№ п/пkРMB, кНмMУ, кНмСредняя частьРайон 135 шпМДВ, кНмNДВ, кНNДВ, кНNДВ, кН123456789131,0441944017868381601460347201460141,0431950917273376101450342201450151,0541729016604348201320316801320161,0531744214518328801250299201250171,0611565901660062015100620181,0601582701677063015260630191,0402016914836358001380325701380201,0392020214154351301360319601360211,0471871720751403501540367101540221,0461880720203398701530362801530231,0581616001710064015560640241,0571629901723065015670650

8.3.3Определение расчетных волновых изгибающих моментов и перерезывающих сил

Значения расчетных значений изгибающих моментов при плавании судна и при его погрузке-выгрузке определяются по зависимости

Р = МТВ + МДВ (п. 2.2.12 ПСВП)


В таблице 8.7. приводятся результаты вычисления расчетных значений изгибающих моментов при типовых вариантах нагрузки судна для средней части корпуса судна и для района 135 шп.

В качестве расчетных изгибающих моментов приняты следующие наибольшие абсолютные значений изгибающего момента, полученные в результате расчета для типовых вариантов нагрузки судна (таблица 8.7.):

для средней части корпуса судна Р (перегиб) = +118490 кНм , вариант нагрузки 4. Судно с балластом и с 10% запасов;

MР (прогиб) = -176740 кНм; вариант нагрузки 8. Судно с грузом плотностью g=0.86 т/м3 и 10% запасов;

- для района изменения системы набора корпуса судна (135 шп.)Р (перегиб)= +109340 кНм , вариант нагрузки 3. Судно с балластом и с 100% запасов; Р (прогиб)= -106630 кНм. вариант нагрузки 7. Судно с грузом плотностью g=0.86 т/м3 и 100% запасов.

В таблице 8.8. приводятся результаты вычисления расчетных значений перерезывающих сил по зависимости

Р = INТВI + INДВI (п. 2.2.13)


при типовых вариантах нагрузки судна для средней части корпуса судна и для района 135 шп.

В качестве расчетных перерезывающих сил приняты следующие наибольшие абсолютные значения, полученные в результате расчета для типовых вариантов нагрузки судна (таблица 8.8.):

для средней части корпуса судна Р = 7260 кН , вариант нагрузки 8. Судно с грузом плотностью g=0.86 т/м3 и 10% запасов;

для района изменения системы набора корпуса судна (135 шп.)Р = 6310 кН , вариант нагрузки 7. Судно с грузом плотностью g=0.86 т/м3 и 100% запасов.


Таблица 8.7. - Определение расчетных изгибающих моментов для типовых случаев нагрузки судна

№ п/п Средняя частьРайон 135 шп.МТВ, кНмМДВ, кНмМР, кНмМТВ, кНмМДВ, кНмМР, кНм1234567813536034160695201837031080494501200-127102341203342067540211603041051570 700 -92503-8920109390100470890099540108440-118310-906404107101077801184901127098070109340 -97070 -868005-5568010300047320-85609373085170-158680-1022906-5727010163044360-50909248087390 -158900 -975707-7626010032024060-153409129075950-176580-1066308-777009904021340-117409012078380 -176740 -1018609-7593010011024180-151409110075960-176040-10624010-773409884021500-115308994078410 -176180 -10147011-21600110010884104700100100104800-131610-9540012-2338010814084760647098400104870 -131520 -9193013367403816074900110903472045810-1420-2363014348603761072470141203422048340-2750-2010015-198803482014940-43103168027370-54700-3599016-19230328801365032302992033150-52110-2669017-5970016600-43100-13050151002050-76300-2815018-6072016770-43950-9480152605780-77490-2474019257903580061590163103257048880-10010-1626020260903513061220191703196051130-9040-1279021-4597040350-562083103671045020-86320-2840022-4787039870-8000114003628047680-87740-2488023-7399017100-56890-5690155609870-91090-2125024-75690 17230-584603020 15670 18690-92920-12650

Таблица 8.8. - Определение расчетных перерезывающих сил для типовых случаев нагрузки судна

№ п/п Средняя частьРайон 135 шпNТВ, кНNДВ, кНNР, кНNТВ, кНNДВ, кНNР, кН12345678213003342034720142013002720 37104170488071041704880 47604120488078041204900 5239039006290183039005730 6272038506570167038505520 7319037906980252037906310 8352037407260236037406100 9319037806970251037806290 10351037407250235037406090 1110804190527064041904830 1213504130548053041304660 131800381603996068014602140141730376103934084014502290151590348203641013201320264016172032880346001160125024101728201660019420227062028901831501677019920211063027401912803580037080940138023202013303513036460123013602590212710403504306062015402160222890398704276070015302230233250171002035015506402190243320 17230 205501390 650 2040

8.4Расчет характеристик эквивалентного бруса корпуса судна


Расчеты характеристик эквивалентного бруса для поперечных сечений корпуса судна ВАСИЛИЙ СУРИКОВ выполнены в табличной форме. Толщины связей корпуса взяты с учетом фактического их состояния согласно отчета о замерах остаточных толщин. Учет возможной потери устойчивости пластин и ребер жесткости при расчетах характеристик эквивалентного бруса произведен в соответствии с требованиями "Правил Российского Речного Регистра.

В качестве контрольных сечений выбраны сечение в средней части корпуса судна и сечение по 135 шп. в районе перехода грузовой зоны в машинное отделение и изменения системы набора.

Схема эквивалентного бруса в сечении средней части корпуса судна показана на рисунке 8.1. В таблице 8.9 приведены параметры связей (листов, сварных и катанных профилей) для фактического состояния корпуса (по данным отчета о замерах остаточных толщин). Характеристики эквивалентного бруса без редуцирования и с редуцированием связей при перегибе (величина расчетного изгибающего момента МР = 118490 кНм) и при прогибе (величина расчетного изгибающего момента МР= -176740 кНм) судна определены в таблице 8.10. Расчет предельных моментов эквивалентного бруса в средней части корпуса судна приведен в таблице 8.11.

Схема эквивалентного бруса в сечении по 135 шп. показана на рисунке 8.2. В таблице 8.12 приведены параметры связей для фактического состояния корпуса. Величины остаточных фактических толщин связей для сечения по 135 шп. приняты по данным отчета о замерах остаточных толщин. Характеристики эквивалентного бруса без редуцирования и с редуцированием связей при перегибе (величина расчетного изгибающего момента МР = 109340 кНм) и при прогибе (величина расчетного изгибающего момента МР= -106630 кНм) судна определены в таблице 8.13. В таблице 8.14 выполнен расчет предельных моментов эквивалентного бруса в сечении по 135 шп. при перегибе судна и при прогибе судна.

Для каждого из контрольных сечений определены значения момента инерции, отстояние нейтральной оси от основной плоскости, моменты сопротивления днища и палубы, напряжения в связях, предельные моменты с учетом износов и возможной потери устойчивости пластин и ребер жесткости. Сводные данные результатов расчета эквивалентного бруса корпуса судна ВАСИЛИЙ СУРИКОВ представлены в таблице 8.15.

Рисунок 8.1. - Схема эквивалентного бруса в средней части корпуса судна


Таблица 8.9. - Пapaмeтpы продольных связей эквивалентного бруса в средней части корпуса судна

№ п/пНаименование связейРасположение и размеры связей ЛистыReH, МПаУH, мZH, мУK, мZK, м Т, см123456781КИЛЬ ГОРИЗОНТАЛЬНЫЙ2350,000,000,320,000,772OБШИBKA ДHИЩA2350,320,001,880,000,772.1ДОП. ПОЛОСА ПО ДНИЩУ2350,850,001,350,001,403OБШИBKA ДHИЩA2351,880,003,460,000,773.1ДОП. ПОЛОСА ПО ДНИЩУ2352,350,002,850,001,404OБШИBKA ДHИЩA2353,460,005,040,000,775OБШИBKA ДHИЩA2355,040,006,300,000,775.1ДОП. ПОЛОСА ПО ДНИЩУ2355,650,006,150,001,406OБШИBKA ДHИЩA2356,300,006,900,000,777ЛИCT CKУЛOBOЙ2356,900,007,400,600,778ОБШИВКА БОРТА2357,400,607,402,200,779ОБШИВКА БОРТА2357,402,207,403,800,7710ШИРСТРЕК2357,403,807,404,400,7711НАСТИЛ ПАЛУБЫ2350,006,0950,386,080,7812НАСТИЛ ПАЛУБЫ2350,386,081,965,960,7813НАСТИЛ ПАЛУБЫ2351,965,963,545,960,6913.1ДОП. ПОЛОСА ПО ПАЛУБЕ2352,005,962,505,951,4013.2ДОП. ПОЛОСА ПО ПАЛУБЕ2352,955,943,455,931,4014НАСТИЛ ПАЛУБЫ2353,545,965,125,900,6914.1ДОП. ПОЛОСА ПО ПАЛУБЕ2353,905,904,405,901,4015НАСТИЛ ПАЛУБЫ2355,125,906,065,870,7816НАСТИЛ ПАЛУБЫ2356,065,876,405,850,7817НАСТИЛ ПАЛУБЫ2356,404,457,404,400,7818КИЛЬ ВЕРТИКАЛЬНЫЙ2350,000,000,000,700,5919СТРИНГЕР ДНИЩЕВОЙ2352,060,002,060,450,5920СТРИНГЕР ДНИЩЕВОЙ2351,990,452,140,450,9921СТРИНГЕР ДНИЩЕВОЙ2354,120,004,120,450,5922СТРИНГЕР ДНИЩЕВОЙ2354,050,454,200,450,9923ЛИCT HИЖHИЙ ПРОД. ПEPEБ.2356,400,006,400,700,5924ЛИCT ВЕРХНИЙ ВТОРОГО БОРТА2356,404,306,405,850,7925HACTИЛ BTOPOГO ДHA2350,001,401,600,990,5926HACTИЛ BTOPOГO ДHA2351,600,992,861,300,5927HACTИЛ BTOPOГO ДHA2353,541,304,970,990,5928HACTИЛ BTOPOГO ДHA2354,970,996,401,400,5929ЛИCT ВЕРХНИЙ ПEPEБ. В ДП2350,006,100,004,300,9930СТРИНГЕР БОРТОВОЙ (стенка)2357,401,407,101,400,5931СТРИНГЕР БОРТОВОЙ (полка)2357,101,407,101,320,5932СТРИНГЕР БОРТОВОЙ (стенка)2357,402,907,102,900,5933СТРИНГЕР БОРТОВОЙ (полка)2357,102,907,102,820,5934КАРЛИНГС (стенка)2351,076,041,075,640,5935КАРЛИНГС (полка)2351,025,641,125,640,5936КАРЛИНГС (стенка)2352,066,012,065,610,5937КАРЛИНГС (полка)2352,015,612,115,610,5938КАРЛИНГС (стенка)2353,095,983,095,580,5939КАРЛИНГС (полка)2353,045,583,145,580,5940КАРЛИНГС (стенка)2354,125,924,125,520,5941КАРЛИНГС (полка)2354,075,524,175,520,5942КАРЛИНГС (стенка)2355,265,895,265,490,59Катаные профилиReH,КОДУ,Z,h,Т,МПаммcмcм44P.Ж. ДHИЩA235P120,5750,00120,6445P.Ж. ДHИЩA235P121,0700,00120,6446P.Ж. ДHИЩA235P121,5650,00120,6447P.Ж. ДHИЩA235P122,5750,00120,6448P.Ж. ДHИЩA235P123,0900,00120,6449P.Ж. ДHИЩA235P123,6050,00120,6450P.Ж. ДHИЩA235P124,6900,00120,6451P.Ж. ДHИЩA235P125,2600,00120,6452P.Ж. ДHИЩA235P125,8300,00120,6453P.Ж. ДHИЩA235P126,9000,00120,6454ГОФРЫ ВТОРОГО ДНА2353,201,2275,30,9955P.Ж. ВНУТР. БОРТА235P126,400,70120,6456ГОФРЫ ВНУТР. БОРТА2356,401,0063,30,5957ГОФРЫ ВНУТР. БОРТА2356,401,6063,30,5958ГОФРЫ ВНУТР. БОРТА2356,402,2063,30,5959ГОФРЫ ВНУТР. БОРТА2356,402,8063,30,5960ГОФРЫ ВНУТР. БОРТА2356,403,4063,30,5961ГОФРЫ ВНУТР. БОРТА2356,404,0063,30,5962P.Ж. ВНУТР. БОРТА235L100x63x86,404,9016,30,5963P.Ж. ВНУТР. БОРТА235L100x63x86,405,3516,30,5964P.Ж. ПEPEБ. В ДП235P120,000,7012,00,6465ГОФРЫ ПEPEБ. В ДП2350,001,0063,30,5966ГОФРЫ ПEPEБ. В ДП2350,001,6063,30,5967ГОФРЫ ПEPEБ. В ДП2350,002,2063,30,5968ГОФРЫ ПEPEБ. В ДП2350,002,8063,30,5969ГОФРЫ ПEPEБ. В ДП2350,003,4063,30,5970ГОФРЫ ПEPEБ. В ДП2350,004,0063,30,5971P.Ж. ПEPEБ. В ДП235L100x63x80,004,5416,30,5972P.Ж. ПEPEБ. В ДП235L100x63x80,005,0416,30,5973P.Ж. ПEPEБ. В ДП235L100x63x80,005,5416,30,5974P.Ж. ПАЛУБЫ235P100,586,07100,5975P.Ж. ПАЛУБЫ235P101,576,03100,5976P.Ж. ПАЛУБЫ235P102,585,99100,5977P.Ж. ПАЛУБЫ235P103,615,96100,5978P.Ж. ПАЛУБЫ235P104,695,93100,5979P.Ж. ПАЛУБЫ235P105,835,90100,5980P.Ж. ПАЛУБЫ235P106,904,42100,59

Таблица 8.10. - Значения нормальных напряжений в связях эквивалентного бруса в средней части корпуса при действии расчетных изгибающих моментов

№ п/пНаименование связейsкр, МПаПерегибПрогибБез редуцирования si,МПаС редуцирова-нием связейБез редуцированияС редуцированием связей??isi, МПаsi,МПа??isi, МПа1234567891КИЛЬ ГОРИЗОНТАЛЬНЫЙ141-791,000-901181,0001342ОБШИВКА ДНИЩА174-791,000-901181,0001342.1ДОП. ПОЛОСА ПО ДНИЩУ235-791,000-901181,0001343OБШИBKA ДHИЩA 165-791,000-901181,0001343.1ДОП. ПОЛОСА ПО ДНИЩУ235-791,000-901181,0001344OБШИBKA ДHИЩA 142-791,000-901181,0001345OБШИBKA ДHИЩA 142-791,000-901181,0001345.1ДОП. ПОЛОСА ПО ДНИЩУ235-791,000-901181,0001346OБШИBKA ДHИЩA 172-791,000-901181,0001347ЛИCT CKУЛOBOЙ 235-741,000-851101,0001268ОБШИВКА БОРТА-390,113-47580,308709ОБШИВКА БОРТА70,3081-110,113-210ШИРСТРЕК390,30835-580,113-5211НАСТИЛ ПАЛУБЫ143961,00095-1431,000-14212НАСТИЛ ПАЛУБЫ177941,00093-1401,000-13913НАСТИЛ ПАЛУБЫ141921,00091-1371,000-13713.1ДОП. ПОЛОСА ПО ПАЛУБЕ235921,00091-1371,000-13613.2ДОП. ПОЛОСА ПО ПАЛУБЕ235911,00091-1361,000-13514НАСТИЛ ПАЛУБЫ141911,00090-1361,000-13514.1ДОП. ПОЛОСА ПО ПАЛУБЕ235901,00089-1351,000-13415НАСТИЛ ПАЛУБЫ145901,00089-1341,000-13316НАСТИЛ ПАЛУБЫ145891,00088-1331,000-13217НАСТИЛ ПАЛУБЫ175481,00045-721,000-6718КИЛЬ ВЕРТИКАЛЬНЫЙ135-691,000-791031,00011819СТРИНГЕР ДНИЩЕВОЙ 135-721,000-831081,00012320СТРИНГЕР ДНИЩЕВОЙ 235-661,000-76991,00011321СТРИНГЕР ДНИЩЕВОЙ 135-721,000-831081,00012322СТРИНГЕР ДНИЩЕВОЙ 235-661,000-76991,00011323ЛИCT HИЖHИЙ ПРОД. ПEPEБ.135-691,000-791031,00011824ЛИCT ВЕРХНИЙ ВТОРОГО БОРТА177671,00064-991,000-9625HACTИЛ BTOPOГO ДHA -450,000-54670,0007926HACTИЛ BTOPOГO ДHA -460,000-55690,0008227HACTИЛ BTOPOГO ДHA -460,000-55690,0008228HACTИЛ BTOPOГO ДHA -450,000-54670,0007929ЛИCT ВЕРХНИЙ ПEPEБ. В ДП219701,00068-1051,000-10230СТРИНГЕР БОРТОВОЙ (стенка) 218-391,000-47581,0007031СТРИНГЕР БОРТОВОЙ (полка) 235-401,000-49601,0007232СТРИНГЕР БОРТОВОЙ (стенка) 21841,000-2-61,000233СТРИНГЕР БОРТОВОЙ (полка) 23531,000-3-51,000434КАРЛИНГС (стенка) 163891,00088-1321,000-13135КАРЛИНГС (полка) 235831,00082-1241,000-12236КАРЛИНГС (стенка) 163881,00087-1311,000-13037КАРЛИНГС (полка) 235821,00081-1221,000-12138КАРЛИНГС (стенка) 163871,00086-1301,000-12839КАРЛИНГС (полка) 235811,00080-1211,000-11940КАРЛИНГС (стенка) 163851,00084-1271,000-12641КАРЛИНГС (полка) 235791,00078-1181,000-11742КАРЛИНГС (стенка) 163841,00083-1261,000-12443КАРЛИНГС (полка) 235791,00077-1171,000-11544P.Ж. ДHИЩA 235-771,000-881151,00013045P.Ж. ДHИЩA 235-771,000-881151,00013046P.Ж. ДHИЩA 235-771,000-881151,00013047P.Ж. ДHИЩA 235-771,000-881151,00013048P.Ж. ДHИЩA 235-771,000-881151,00013049P.Ж. ДHИЩA 235-771,000-881151,00013050P.Ж. ДHИЩA 235-771,000-881151,00013051P.Ж. ДHИЩA 235-771,000-881151,00013052P.Ж. ДHИЩA 235-771,000-881151,00013053P.Ж. ДHИЩA 235-771,000-881151,00013054ГОФРЫ ВТОРОГО ДНА 235-421,000-51621,0007555P.Ж. ВНУТР. БОРТА 235-591,000-69881,00010256ГОФРЫ ВНУТР. БОРТА 222-501,000-60751,0008857ГОФРЫ ВНУТР. БОРТА 222-331,000-41491,0006158ГОФРЫ ВНУТР. БОРТА 222-161,000-23241,0003459ГОФРЫ ВНУТР. БОРТА 22211,000-5-21,000760ГОФРЫ ВНУТР. БОРТА 222191,00013-281,000-2161ГОФРЫ ВНУТР. БОРТА 222361,00032-531,000-4862P.Ж. ВНУТР. БОРТА 235621,00059-921,000-8863P.Ж. ВНУТР. БОРТА 235751,00073-1111,000-10964P.Ж. ПEPEБ. В ДП 235-591,000-69881,00010265ГОФРЫ ПEPEБ. В ДП 222-501,000-60751,0008866ГОФРЫ ПEPEБ. В ДП 222-331,000-41491,0006167ГОФРЫ ПEPEБ. В ДП 222-161,000-23241,0003468ГОФРЫ ПEPEБ. В ДП 22211,000-5-21,000769ГОФРЫ ПEPEБ. В ДП 222191,00013-281,000-2170ГОФРЫ ПEPEБ. В ДП 222361,00032-531,000-4871P.Ж. ПEPEБ. В ДП 235511,00048-761,000-7272P.Ж. ПEPEБ. В ДП 235661,00063-981,000-9573P.Ж. ПEPEБ. В ДП 235801,00079-1191,000-11774P.Ж. ПАЛУБЫ 235931,00093-1391,000-13975P.Ж. ПАЛУБЫ 235921,00092-1381,000-13776P.Ж. ПАЛУБЫ 235911,00090-1361,000-13577P.Ж. ПАЛУБЫ 235901,00089-1351,000-13478P.Ж. ПАЛУБЫ 235891,00088-1331,000-13279P.Ж. ПАЛУБЫ 235881,00088-1321,000-13180P.Ж. ПАЛУБЫ 235461,00043-691,000-64

Таблица 8.11. - Значения нормальных напряжений в связях эквивалентного бруса в средней части корпуса при действии предельных изгибающих моментов

№ п/пНаименование связей sкр, МПаПерегибПрогибБез редуциро- вания si,МПаС редуцированием связейБез редуциро- ванияС редуцированием связей?isi, МПаsi, МПа?isi, МПа1234567891КИЛЬ ГОРИЗОНТАЛЬНЫЙ141-1740,690-2101741,0001882OБШИBKA ДHИЩA 174-1740,852-2101741,0001882.1ДОП. ПОЛОСА ПО ДНИЩУ235-1741,000-2101741,0001883OБШИBKA ДHИЩA 165-1740,811-2101741,0001883.1ДОП. ПОЛОСА ПО ДНИЩУ235-1741,000-2101741,0001884OБШИBKA ДHИЩA 142-1740,697-2101741,0001885OБШИBKA ДHИЩA 142-1740,697-2101741,0001885.1ДОП. ПОЛОСА ПО ДНИЩУ235-1741,000-2101741,0001886OБШИBKA ДHИЩA 172-1740,842-2101741,0001887ЛИCT CKУЛOBOЙ 235-1631,000-1981631,0001768ОБШИВКА БОРТА-860,113-113860,376969ОБШИВКА БОРТА160,376-3-160,113-910ШИРСТРЕК850,37673-850,113-8111НАСТИЛ ПАЛУБЫ1432111,000211-2110,679-21112НАСТИЛ ПАЛУБЫ1772071,000206-2070,855-20713НАСТИЛ ПАЛУБЫ1412031,000202-2030,695-20313.1ДОП. ПОЛОСА ПО ПАЛУБЕ2352031,000202-2031,000-20213.2ДОП. ПОЛОСА ПО ПАЛУБЕ2352011,000200-2011,000-20114НАСТИЛ ПАЛУБЫ1412011,000200-2010,702-20114.1ДОП. ПОЛОСА ПО ПАЛУБЕ2351991,000198-1991,000-19915НАСТИЛ ПАЛУБЫ1451981,000197-1980,735-19816НАСТИЛ ПАЛУБЫ1451971,000195-1970,741-19617НАСТИЛ ПАЛУБЫ1751061,00096-1061,000-10218КИЛЬ ВЕРТИКАЛЬНЫЙ135-1520,749-1861521,00016519СТРИНГЕР ДНИЩЕВОЙ 135-1600,715-1951601,00017320СТРИНГЕР ДНИЩЕВОЙ 235-1461,000-1791461,00015821СТРИНГЕР ДНИЩЕВОЙ 135-1600,715-1951601,00017322СТРИНГЕР ДНИЩЕВОЙ 235-1461,000-1791461,00015823ЛИCT HИЖHИЙ ПРОД. ПEPEБ.135-1520,749-1861521,00016524ЛИCT ВЕРХНИЙ ВТОРОГО БОРТА1771471,000141-1471,000-14525HACTИЛ BTOPOГO ДHA -980,000-128980,00010926HACTИЛ BTOPOГO ДHA -1020,000-1311020,00011327HACTИЛ BTOPOГO ДHA -1020,000-1311020,00011328HACTИЛ BTOPOГO ДHA -980,000-128980,00010929ЛИCT ВЕРХНИЙ ПEPEБ. В ДП2191551,000149-1551,000-15330СТРИНГЕР БОРТОВОЙ (стенка) 218-861,000-113861,0009631СТРИНГЕР БОРТОВОЙ (полка) 235-881,000-116881,0009932СТРИНГЕР БОРТОВОЙ (стенка) 21891,000-10-91,000-233СТРИНГЕР БОРТОВОЙ (полка) 23571,000-12-71,000034КАРЛИНГС (стенка) 1631951,000194-1950,834-19535КАРЛИНГС (полка) 2351831,000180-1831,000-18236КАРЛИНГС (стенка) 1631931,000192-1930,843-19337КАРЛИНГС (полка) 2351811,000178-1811,000-18038КАРЛИНГС (стенка) 1631921,000190-1920,851-19139КАРЛИНГС (полка) 2351791,000176-1791,000-17840КАРЛИНГС (стенка) 1631881,000186-1880,869-18741КАРЛИНГС (полка) 2351751,000172-1751,000-17442КАРЛИНГС (стенка) 1631861,000183-1860,879-18543КАРЛИНГС (полка) 2351731,000170-1731,000-17244P.Ж. ДHИЩA 235-1691,000-2051691,00018345P.Ж. ДHИЩA 235-1691,000-2051691,00018346P.Ж. ДHИЩA 235-1691,000-2051691,00018347P.Ж. ДHИЩA 235-1691,000-2051691,00018348P.Ж. ДHИЩA 235-1691,000-2051691,00018349P.Ж. ДHИЩA 235-1691,000-2051691,00018350P.Ж. ДHИЩA 235-1691,000-2051691,00018351P.Ж. ДHИЩA 235-1691,000-2051691,00018352P.Ж. ДHИЩA 235-1691,000-2051691,00018353P.Ж. ДHИЩA 235-1691,000-2051691,00018354ГОФРЫ ВТОРОГО ДНА 235-921,000-121921,00010355P.Ж. ВНУТР. БОРТА 235-1301,000-1621301,00014256ГОФРЫ ВНУТР. БОРТА 222-1111,000-1411111,00012257ГОФРЫ ВНУТР. БОРТА 222-731,000-100731,0008358ГОФРЫ ВНУТР. БОРТА 222-351,000-58351,0004459ГОФРЫ ВНУТР. БОРТА 22231,000-17-31,000460ГОФРЫ ВНУТР. БОРТА 222411,00025-411,000-3561ГОФРЫ ВНУТР. БОРТА 222791,00067-791,000-7462P.Ж. ВНУТР. БОРТА 2351361,000129-1361,000-13363P.Ж. ВНУТР. БОРТА 2351641,000160-1641,000-16364P.Ж. ПEPEБ. В ДП 235-1301,000-1621301,00014265ГОФРЫ ПEPEБ. В ДП 222-1111,000-1411111,00012266ГОФРЫ ПEPEБ. В ДП 222-731,000-100731,0008367ГОФРЫ ПEPEБ. В ДП 222-351,000-58351,0004468ГОФРЫ ПEPEБ. В ДП 22231,000-17-31,000469ГОФРЫ ПEPEБ. В ДП 222411,00025-411,000-3570ГОФРЫ ПEPEБ. В ДП 222791,00067-791,000-7471P.Ж. ПEPEБ. В ДП 2351131,000104-1131,000-11072P.Ж. ПEPEБ. В ДП 2351451,000138-1451,000-14273P.Ж. ПEPEБ. В ДП 2351761,000173-1761,000-17574P.Ж. ПАЛУБЫ 2352061,000205-2061,000-20675P.Ж. ПАЛУБЫ 2352031,000203-2031,000-20376P.Ж. ПАЛУБЫ 2352011,000200-2011,000-20177P.Ж. ПАЛУБЫ 2351991,000198-1991,000-19978P.Ж. ПАЛУБЫ 2351971,000196-1971,000-19779P.Ж. ПАЛУБЫ 2351951,000194-1951,000-19580P.Ж. ПАЛУБЫ 2351021,00091-1021,000-98Примечание.

Обозначения в таблице 8. 9 - 8.11:

Листы

УH, ZH - координаты начальной точки листа;

УK, ZK - координаты конечной точки листа; - фактическая толщина листа.

Катаные профили

У,Z - координаты точки примыкания профиля; - высота стенки профиля; - фактическая толщина стенки профиля;

? кр -критические напряжения;

? i. - напряжения в жестких связях;

?i - коэффициент редуцирования.


Рисунок 8.2. - Схема эквивалентного бруса в районе 135 шп.


Таблица 8.12. - Пapaмeтpы продольных связей эквивалентного бруса в районе 135 шп. корпуса судна

№ п/пНаименование связейРасположение и размеры связейЛистыReH,УH,ZHK,ZK, Т,МПаммммсм1КИЛЬ ГОРИЗОНТАЛЬНЫЙ2350,000,000,320,000,782OБШИBKA ДHИЩA 2350,320,001,880,000,783OБШИBKA ДHИЩA 2350,320,001,880,000,782.1ДОП. ПОЛОСА ПО ДНИЩУ2350,850,001,350,001,404OБШИBKA ДHИЩA 2353,460,005,040,000,785OБШИBKA ДHИЩA 2355,040,006,300,000,786OБШИBKA ДHИЩA 2356,300,006,900,120,787ЛИCT CKУЛOBOЙ 2356,900,127,320,620,788ОБШИВКА БОРТА2357,320,627,402,200,789ОБШИВКА БОРТА2357,402,207,403,800,7810ШИРСТРЕК2357,403,807,404,400,7811НАСТИЛ ПАЛУБЫ2353,544,565,124,481,1912НАСТИЛ ПАЛУБЫ2353,204,485,604,451,1913НАСТИЛ ПАЛУБЫ2355,604,457,404,401,3913.1ДОП. ПОЛОСА ПО ПАЛУБЕ2356,704,427,204,421,3914СТРИНГЕР ДНИЩЕВОЙ (стенка) 2350,000,000,000,450,5815СТРИНГЕР ДНИЩЕВОЙ (полка) 2350,000,450,080,450,9816СТРИНГЕР ДНИЩЕВОЙ (стенка) 2352,060,002,060,450,5817СТРИНГЕР ДНИЩЕВОЙ (полка) 2351,990,452,140,450,9818СТРИНГЕР ДНИЩЕВОЙ (стенка) 2352,900,002,900,450,5819СТРИНГЕР ДНИЩЕВОЙ (полка) 2352,830,452,980,450,9820СТРИНГЕР ДНИЩЕВОЙ 2354,120,004,120,450,5821СТРИНГЕР ДНИЩЕВОЙ (стенка) 2356,400,006,400,450,5822СТРИНГЕР ДНИЩЕВОЙ (полка) 2356,330,456,480,450,9823СТРИНГЕР БОРТОВОЙ (стенка) 2357,401,407,051,400,5824СТРИНГЕР БОРТОВОЙ (полка) 2357,051,457,051,350,7825СТРИНГЕР БОРТОВОЙ (стенка) 2357,402,907,052,900,5826СТРИНГЕР БОРТОВОЙ (полка) 2357,052,857,102,950,7827КАРЛИНГС (стенка) 2354,124,534,124,180,5828КАРЛИНГС (полка) 2354,074,184,174,180,7829КАРЛИНГС (стенка) 2356,404,436,404,080,5830КАРЛИНГС (полка) 2356,354,086,454,080,78Катаные профили ReH,КОДУ,Z,h,Т,МПаммcмcм31P.Ж. ДHИЩA 235P120,5750,00120,6432P.Ж. ДHИЩA 235P121,0700,00120,6433P.Ж. ДHИЩA 235P121,5650,00120,6434P.Ж. ДHИЩA 235P123,5900,00120,6435P.Ж. ДHИЩA 235P124,6900,00120,6436P.Ж. ДHИЩA 235P125,2600,00120,6437P.Ж. ДHИЩA 235P125,8300,00120,6438P.Ж. ПАЛУБЫ 235P103,614,54100,5939P.Ж. ПАЛУБЫ 235P104,694,49100,5940P.Ж. ПАЛУБЫ 235P105,254,48100,5941P.Ж. ПАЛУБЫ 235P105,834,45100,5942P.Ж. ПАЛУБЫ 235P106,904,42100,59

Таблица 8.13. - Значения нормальных напряжений в связях эквивалентного бруса в районе 135 шп. корпуса при действии расчетных изгибающих моментов

№ п/пНаименование связей sкр, МПаПерегибПрогибБез редуциро- вания С редуцирова-нием связейБез редуциро- вания С редуцированием связейsi,МПа?isi, МПаsi, МПа?isi, МПа1КИЛЬ ГОРИЗОНТАЛЬНЫЙ143-1351,000-1371321,001332OБШИBKA ДHИЩA 177-1351,000-1371321,001333OБШИBKA ДHИЩA 177-1351,000-1371321,001332.1ДОП. ПОЛОСА ПО ДНИЩУ235-1351,000-1371321,001334OБШИBKA ДHИЩA 145-1351,000-1371321,001335OБШИBKA ДHИЩA 145-1351,000-1371321,001336OБШИBKA ДHИЩA 175-1321,000-1331281,001297ЛИCT CKУЛOBOЙ 235-1241,000-1261211,001228ОБШИВКА БОРТА-510,115-51490,32489ОБШИВКА БОРТА450,31546-440,12-4710ШИРСТРЕК1110,315114-1080,12-11211НАСТИЛ ПАЛУБЫ2351361,000139-1321,00-13812НАСТИЛ ПАЛУБЫ2271321,000136-1291,00-13413НАСТИЛ ПАЛУБЫ2351301,000134-1271,00-13213.1ДОП. ПОЛОСА ПО ПАЛУБЕ2351301,000133-1271,00-13214СТРИНГЕР ДНИЩЕВОЙ (стенка) 130-1221,000-1231191,0011915СТРИНГЕР ДНИЩЕВОЙ (полка) 235-1081,000-1091061,0010616СТРИНГЕР ДНИЩЕВОЙ (стенка) 130-1221,000-1231191,0011917СТРИНГЕР ДНИЩЕВОЙ (полка) 235-1081,000-1091061,0010618СТРИНГЕР ДНИЩЕВОЙ (стенка) 130-1221,000-1231191,0011919СТРИНГЕР ДНИЩЕВОЙ (полка) 235-1081,000-1091061,0010620СТРИНГЕР ДНИЩЕВОЙ 130-1221,000-1231191,0011921СТРИНГЕР ДНИЩЕВОЙ (стенка) 130-1221,000-1231191,0011922СТРИНГЕР ДНИЩЕВОЙ (полка) 235-1081,000-1091061,0010623СТРИНГЕР БОРТОВОЙ (стенка) 215-511,000-51501,004924СТРИНГЕР БОРТОВОЙ (полка) 235-511,000-51501,0004925СТРИНГЕР БОРТОВОЙ (стенка) 215391,00040-381,00-4126СТРИНГЕР БОРТОВОЙ (полка) 235391,00040-381,000-4127КАРЛИНГС (стенка) 1591261,000129-1231,00-12828КАРЛИНГС (полка) 2351151,000119-1131,00-11729КАРЛИНГС (стенка) 1591201,000123-1171,00-12230КАРЛИНГС (полка) 2351091,000112-1071,00-11131P.Ж. ДHИЩA 235-1311,000-1321271,0012832P.Ж. ДHИЩA 235-1311,000-1321271,0012833P.Ж. ДHИЩA 235-1311,000-1321271,0012834P.Ж. ДHИЩA 235-1311,000-1321271,0012835P.Ж. ДHИЩA 235-1311,000-1321271,0012836P.Ж. ДHИЩA 235-1311,000-1321271,0012837P.Ж. ДHИЩA 235-1311,000-1321271,0012838P.Ж. ПАЛУБЫ 2351331,000137-1301,00-13539P.Ж. ПАЛУБЫ 2351301,000134-1271,00-13240P.Ж. ПАЛУБЫ 2351301,000133-1261,00-13141P.Ж. ПАЛУБЫ 2351281,000131-1251,00-13042P.Ж. ПАЛУБЫ 2351261,000129-1231,00-128

Таблица 8.14. - Значения нормальных напряжений в связях эквивалентного бруса в районе 135 шп. корпуса при действии предельных изгибающих моментов

№ п/пНаименование связей sкр, МПаПерегибПрогибБез редуцированияС редуцирова-нием связейБез редуцированияС редуцированием связейsi,МПа?isi,МПаsi,МПа?isi,МПа1234567891КИЛЬ ГОРИЗОНТАЛЬНЫЙ143-2120,677-2122121,0002122OБШИBKA ДHИЩA177-2120,835-2122121,0002123OБШИBKA ДHИЩA177-2120,835-2122121,0002122.1ДОП. ПОЛОСА ПО ДНИЩУ235-2121,000-2122121,0002124OБШИBKA ДHИЩA145-2120,687-2122121,0002125OБШИBKA ДHИЩA145-2120,687-2122121,0002126OБШИBKA ДHИЩA175-2060,847-2062061,0002067ЛИCT CKУЛOBOЙ235-1951,000-1951951,0001948ОБШИВКА БОРТА-790,115-85790,384779ОБШИВКА БОРТА700,38458-700,115-7610ШИРСТРЕК1730,384157-1730,115-18111НАСТИЛ ПАЛУБЫ2352121,000195-2121,000-22112НАСТИЛ ПАЛУБЫ2272071,000190-2071,000-21613НАСТИЛ ПАЛУБЫ2352031,000186-2031,000-21213.1ДОП. ПОЛОСА ПО ПАЛУБЕ2352031,000186-2031,000-21114СТРИНГЕР ДНИЩЕВОЙ (стенка)130-1900,682-1911901,00019015СТРИНГЕР ДНИЩЕВОЙ (полка)235-1691,000-1711691,00016816СТРИНГЕР ДНИЩЕВОЙ (стенка)130-1900,682-1911901,00019017СТРИНГЕР ДНИЩЕВОЙ (полка)235-1691,000-1711691,00016818СТРИНГЕР ДНИЩЕВОЙ (стенка)130-1900,682-1911901,00019019СТРИНГЕР ДНИЩЕВОЙ (полка)235-1691,000-1711691,00016820СТРИНГЕР ДНИЩЕВОЙ130-1900,682-1911901,00019021СТРИНГЕР ДНИЩЕВОЙ (стенка)130-1900,682-1911901,00019022СТРИНГЕР ДНИЩЕВОЙ (полка)235-1691,000-1711691,00016823СТРИНГЕР БОРТОВОЙ (стенка)215-801,000-86801,0007824СТРИНГЕР БОРТОВОЙ (полка)235-801,000-86801,0007825СТРИНГЕР БОРТОВОЙ (стенка)215601,00049-601,000-6626СТРИНГЕР БОРТОВОЙ (полка)235601,00049-601,000-6627КАРЛИНГС (стенка)1591971,000180-1970,774-20528КАРЛИНГС (полка)2351801,000164-1801,000-18829КАРЛИНГС (стенка)1591871,000171-1870,812-19630КАРЛИНГС (полка)2351711,000155-1711,000-17931P.Ж. ДHИЩA235-2041,000-2052041,00020432P.Ж. ДHИЩA235-2041,000-2052041,00020433P.Ж. ДHИЩA235-2041,000-2052041,00020434P.Ж. ДHИЩA235-2041,000-2052041,00020435P.Ж. ДHИЩA235-2041,000-2052041,00020436P.Ж. ДHИЩA235-2041,000-2052041,00020437P.Ж. ДHИЩA235-2041,000-2052041,00020438P.Ж. ПАЛУБЫ2352081,000191-2081,000-21739P.Ж. ПАЛУБЫ2352041,000186-2041,000-21240P.Ж. ПАЛУБЫ2352031,000185-2031,000-21141P.Ж. ПАЛУБЫ2352001,000183-2001,000-20842P.Ж. ПАЛУБЫ2351971,000180-1971,000-205нефтеналивное судно транспортный переоборудование

Примечание

Обозначения в таблице 8.12 - 8.14:

Листы

УH, ZH - координаты начальной точки листа;

УK, ZK - координаты конечной точки листа; - фактическая толщина листа.

Катаные профили

У,Z - координаты точки примыкания профиля; - высота стенки профиля; - фактическая толщина стенки профиля;

? кр -критические напряжения;

? i. - напряжения в жестких связях;

?i - коэффициент редуцирования.


Таблица 8.15. - Таблица результатов расчета эквивалентного бруса корпуса судна в эксплуатации

N п/пХарактеристика Средняя часть Район 135 шп.Без редуцирования связейС редуцированием связейБез редуци- рования связейС редуцированием связейПерегибПрогибПерегибПрогиб12345678При действии расчетных изгибающих моментов1Расчетный изгибающий момент, МР, кНм 118490-176740 109340-1066302Момент инерции сечения, I, см2×м24130838938390041823617883178333Отстояние нейтральной оси от оси сравнения, e, м 2,7522,9592,9472,2562,2412,2194Статический момент сечения эквивалентного бруса относительно нейтральной оси, S , см2×м 7862 4306 5Момент сопротивления сечения эквивалентного бруса на уровне верхней кромки палубы , WП , см2×м 1235812417123907914771176186Момент сопротивления сечения эквивалентного бруса на уровне днища, WД , см2×м 1500813159132358084798180367Нормальные напряжения на уровне палубы sП, МПа 95-142 139-1388Нормальные напряжения на уровне днища, sД , МПа -90134 -137133При действии предельных изгибающих моментов9Предельный изгибающий момент, МПР, кНм 260228-246714 152421-17021510Момент инерции сечения, I, см2×м241308376023766918236169621778911Отстояние нейтральной оси от оси сравнения, e, м 2,7523,0392,8662,2562,3542,21012Момент сопротивления сечения эквивалентного бруса на уровне верхней кромки палубы , WП , см2×м 12358123041166579147688757113Момент сопротивления сечения эквивалентного бруса на уровне днища, WД , см2×м 15008123731314480847207804814Нормальные напряжения на уровне палубы sП, МПа 212-212 195-22115Нормальные напряжения на уровне днища, sД , МПа -210188 -212212

8.5Проверка общей прочности судна в эксплуатации


Проверка общей прочности судна ВАСИЛИЙ СУРИКОВ в эксплуатации и оценка технического состояния его корпуса произведена на основании результатов расчета эквивалентного бруса корпуса судна, величин расчетных изгибающих моментов (п.2.3-2.4 настоящего документа) и в соответствии с требованиями "Правил Российского Речного Регистра исходя из определения технического состояния корпуса к концу срока службы (п. 3 Приложения 1 Правил освидетельствования судов в эксплуатации (ПОСЭ). При этом также проверена прочность корпуса судна по допускаемым нормальным и касательным напряжениям, и, кроме того, произведена оценка устойчивости связей корпуса.

Проверка общей прочности судна ВАСИЛИЙ СУРИКОВ в эксплуатации произведена путем сопоставление фактического коэффициента запаса прочности судна в эксплуатации kЭКС с нормативным его значением kГОДН, определенным согласно п.3.3 Приложения 1 ПОСЭ "Правил Российского Речного Регистра. Величина нормативного запаса прочности принята равной kГОДН=1,27 при перегибе и при прогибе судна. Минимальный фактический коэффициент запаса прочности судна в эксплуатации для сечения в средней части судна составил kЭКС =1,396 (перегиб), а для сечения по 135 шп. kЭКС =1,394 (перегиб). Результаты сопоставления фактических и нормативных коэффициента запаса прочности судна в эксплуатации приведены в таблице 8.16.

Выполненная проверка общей прочности корпуса судна в эксплуатации показала, что требования к фактическим коэффициентам запаса прочности судна в эксплуатации удовлетворяются как для в средней части судна, так и для района перехода грузовой зоны в машинное отделение и изменения системы набора.

В таблице 8.17 приведено сопоставление расчетных нормальных напряжений связей корпуса судна на уровне палубы, днища и касательных напряжений борта на уровне нейтральной оси для сечений средней части корпуса и района изменения системы набора (135 шп.) с допускаемыми напряжениями, определенных в соответствии с п. 2.2.68 ПСВП "Правил Российского Речного Регистра.

Как следует из таблицы 8.17, максимальные значения нормальных напряжений в палубе и в днище от общего изгиба не превышают допускаемых величин, определяемых согласно п.2.2.68 ПСВП. Расчеты эквивалентного бруса также показали, что при действии расчетных и предельных изгибающих моментов потери устойчивости продольных ребер жесткости корпуса не возникает.

В таблице 8.18 приведено сопоставление максимальных касательных напряжений от общего изгиба пластин обшивки борта с допускаемыми величинами, определяемыми согласно п. 2.2.75 ПСВП "Правил Российского Речного Регистра.

Таким образом, фактическое состояние корпуса судна ВАСИЛИЙ СУРИКОВ в части общей прочности удовлетворяет требованиям Правил освидетельствования судов в эксплуатации Российского Речного Регистра к судам класса М-СП3,5, эксплуатирующихся при осадке 3.13 м.


Таблица 8.16. - Проверка общей прочности корпуса судна в эксплуатации по предельным моментам

N п/пПараметр Средняя часть Район 135 шп.ПерегибПрогибПерегибПрогиб1Предельный изгибающий момент корпуса судна в эксплуатации, МПР.ЭКС, кНм260228-246714152421-1702152Расчетный изгибающий момент, МР, кНм118490-176740109340-1066303Фактический коэффициент запаса прочности судна в эксплуатации, kЭКС= | МПР.ЭКС | / | МР |2,1961,3961,3941,5964Нормативный коэффициент запаса прочности судна в эксплуатации, kГОДН 1,271,271,271,27

Таблица 8.17. - Проверка общей прочности судна по допускаемым напряжениям

N п/пПараметр Средняя часть Район 135 шп.ПерегибПрогибПерегибПрогиб Палуба1Предел текучести материала, ReH , МПа2352352352352Допускаемые нормальные напряжения, sДОП=0.70×ReH, МПа (при ReH=235 МПа)1651651651653Действующие нормальные напряжения, sК , МПа95-142139-138Борт4Предел текучести материала, ReH , МПа71715Допускаемые касательные напряжения, tДОП=0.3 ×ReH, МПа44976Действующие касательные напряжения, t = 0.1×Nр×S/ISt, МПа72606310Nр, кН78624306S , см2×м3893817883Продолжение таблицы 8.17.I, см2×м23,311,56St, см7171Днище7Предел текучести материала, ReH , МПа2352352352358Допускаемые нормальные напряжения, sДОП=0.6 ×ReH, МПа1411411411419Действующие нормальные напряжения, sД , МПа-90134-137133

Таблица 8.18. - Проверка устойчивости пластин обшивки борта

N п/пПараметр Средняя часть Район 135 шп.Обшивка борта1Действующие касательные напряжения, t , МПа44972Эйлеровы касательные напряжения, tЭ = 19k(100t/a)2, МПа183188b, см150150a, см6060b/a2,52,5k5,865,86t, см0,770,783Допускаемые касательные напряжения, tДОП=0.95×tЭ, МПа174179


9. ПРОВЕРКА МЕСТНОЙ ПРОЧНОСТИ КОРПУСА СУДНА


В настоящем разделе выполнены расчеты размеров связей корпуса судна ВАСИЛИЙ СУРИКОВ по "Правилам" Российского Речного Регистра для судов класса М-СП3,5. Рассчитанные по Правилам размеры связей сопоставлены с фактическими значениями. Фактические размеры связей получены на основании замеров остаточных толщин. Кроме того выполнена проверка напряжений в связях корпуса судна от общего изгиба и местной нагрузки.

Размеры связей корпуса судна ВАСИЛИЙ СУРИКОВ рассчитаны на нагрузки, определенные согласно п. 2.2.16-2.2.26 ПСВП "Правил" Российского Речного Регистра для судов класса М-СП3,5 при осадке 3,13 м и расчетной высоте волны h =3,5 м. Результаты расчета нагрузок на корпус судна приведены в таблице 9.1.

Требуемые п. 2.1.6 ПССП размеры связей корпуса приведены в таблице 9.2. Там же приводятся их проектные значения. Сопоставление проектных значений размеров связей с требуемыми показывает, что в целом корпус судна ВАСИЛИЙ СУРИКОВ соответствует требованиям "Правил" Российского Речного Регистра, предъявляемым к судам класса М-СП3,5.

Результаты проверки напряжений в связях корпуса судна от общего изгиба и местной нагрузки, требуемой п.2.2.68 Правил Российского Речного Регистра, приведены в таблице 9.3. Величины напряжений в связях корпуса от общего изгиба вычислены в результате расчета эквивалентного бруса (П. 8.4.) при действии расчетных изгибающих моментов. Местные напряжения рассчитаны от нагрузок, приведенных в таблице 9.1. Характеристики связей принимались с учетом их фактического состояния. Сопоставление значений суммарных напряжений в связях корпуса судна от общего изгиба и местной нагрузки с допускаемыми величинами показало, что требования п.2.2.68 ПСВП Российского Речного Регистра выполняются полностью.

Сравнение фактических толщин связей корпуса с допускаемыми, представляющих собой нормы средних остаточных толщин и нормы остаточных толщин - в соответствии п.3.6.3 и 3.6.5 ПОСЭ, приведено в Приложении А, при этом нормы средних остаточных толщин определены в соответствии с таблицей 3.6.3 ПОСЭ. Результаты сравнения показали, что требования Правил освидетельствования судов в эксплуатации (ПОСЭ) Российского Речного Регистра к остаточным толщинам связей корпуса судна ВАСИЛИЙ СУРИКОВ выполняются полностью.

Сравнение фактических толщин ледового пояса корпуса с допускаемыми, приведено в Приложении А, при этом нормы средних остаточных толщин определены в соответствии с п. 2.4.116 ПСВП для ледовой категории лед30. Результаты сравнения показали, что требования Правил освидетельствования судов в эксплуатации (ПОСЭ) Российского Речного Регистра к остаточным толщинам листов ледового пояса корпуса судна ВАСИЛИЙ СУРИКОВ выполняются.

В Приложении А также приведено сопоставление фактических моментов сопротивления балок набора корпуса судна с допускаемыми. Допускаемые моменты сопротивления балок определены с учетом требований п.3.6.11 ПОСЭ, согласно которому допускаемое отношение остаточной площади отдельных балок набора к площади сечения балок, принятой в проекте составляет 0,7 для продольных балок палубы, днища, второго дна и 0,6 для остальных балок. Величины остаточных фактических моментов сопротивления балок определены с использованием известного подхода, учитывающего поправку на износ к площади стенки и моменту сопротивления балок катаного профиля, согласно которому момент сопротивления балки определяется из зависимости


W=W×wк ,


где W - проектный момент сопротивления балки, см3; - остаточный фактический момент сопротивления балки, см3;


wк = 1+aк×Ds - поправка на износ;

aк=0.07+6/ W;


Ds - износ стенки балки, мм.

После преобразований остаточный фактический момент сопротивления балки вычисляется как :

=(W-6×Ds)/(1+0.07×Ds) .


Результаты сравнения показали, что требования Правил освидетельствования судов в эксплуатации (ПОСЭ) Российского Речного Регистра к остаточным моментам сопротивления балок корпуса судна ВАСИЛИЙ СУРИКОВ выполняются полностью.

Результаты выполненных расчетов свидетельствуют о том, что судно ВАСИЛИЙ СУРИКОВ в эксплуатации соответствует требованиям Правил Российского Речного Регистра и Правил освидетельствования судов в эксплуатации (ПОСЭ) в части местной прочности, предъявляемым к судам класса М-СП3,5 при осадке 3.13 м.


Таблица 9.1. - Расчетные нагрузки на корпус судна

№ п/пНаименование № пункта ПравилРасчетные формулы и вспомогательные величиныВели-чинаЕд. изм.1234561.Расчетные нагрузки на днище 1.1Расчетная нагрузка на наружнуюобшивку на уровне днища в2.2.20.2 р = 9,81·(Тгр + 2·r) =65,0кПаносовой оконечностиПСВПТгр =3,13мr = h/2 =1,75м 1.2Расчетная нагрузка на наружную2.2.21р = 9,81·(Тгр + r) =47,9кПаобшивку на уровне днища вПСВПТгр =3,13кормовой оконечностиr = h/2 =1,75 1.3Расчетные нагрузки на днище, за исключением оконечностей 1.3.1Расчетные нагрузки на холостой 2.2.23.1-1р = 9,81·(Тгр + r) =47,9кПанабор и обшивку при плаванииПСВП Тгр =3,13кПав грузу r = h/2 =1,75м 1.3.2Расчетные нагрузки на холостой 2.2.22-1р = 9,81· (hб - Tб + r) =43,2кПанабор и обшивку при плаванииПСВПhб =4,90мв балластеTб =2,25мr = h/2 =1,75м2.2.22-2но не более р = 9,81· hб =48,1кПаПСВП 1.3.3Расчетные нагрузки на холостой 2.2.23.1-2р = 9,81·(ТП + r) =27,7кПанабор и обшивку при плаванииПСВП Tп =1,07мпорожнем r = h/2 =1,75м2.Расчетные нагрузки на внутреннее дно 2.1Давление груза2.2.19.2рн = ргр + Dp=43,6 ПСВПргр = Ргр·9,81/Sтр =39,4кПаРгр =324тSтр =80,6м2Dp=4,22Dh=0,5мg=0,86т/м32.2Расчетная нагрузка на рамный 2.2.23.3-2р =pн-9,81(Тгр-hк-r) =22,7кПанабор грузовых отсеков ПСВПhк=1,0мналивных судовТгр =3,13мr = h/2 =1,75м2.3Расчетная нагрузка холостой 2.2.23.5-2рн = рн+9.81·hк =53,4кПанабор и настил внутреннего дна ПСВПhк=1,0мналивных судов при плавании в грузу2.4Расчетная нагрузка холостой 2.2.23.4-2р = 9,81· (hб - hдд) =37,28кПанабор и настил внутреннего дна ПСВП hб =4,90мналивных судов при плавании hдд =1,1мв балласте 2.5Расчетная нагрузка на2.2.23.2-2р = 9,81·(Тгр + r) =47,9кПа рамный набор отсеков,ПСВПТгр =3,13м не испытывающихr = h/2 =1,75мпротиводавления груза(машинное отделение)3.Расчетные нагрузки на наружный и внутренний борта 3.1Давление на наружный борт2.2.23.3-2р =pн-9,81(Тгр-hк-r) =22,7кПадля наливных судов в районеПСВПhк=1,0мгрузовых отсековТгр =3,13м r = h/2 =1,75м 3.2Давление на внутренний борт2.2.23.5-2рн = рн+9.81·hк =53,4кПаналивных судов на уровне второго ПСВПhк=1,0мдна в районе грузовых отсеков4.Расчетные нагрузки на переборки на уровне днища 4.1 Расчетная нагрузка на 2.2.25.1р = 9,81·Нс =43,2кПа переборку форпика ПСВПНс =4,44.2 Расчетная нагрузка на переборки 2.2.25.4р = g·(Hт+hш)+9,81hк =72,5кПагрузовых отсеков наливных судовПСВПg=9,5кН/м3Hт=6,10мhш=0,5мhк=1,0м4.3 Расчетная нагрузка на переборки 2.2.25.2р = рн =43,6кПаразграничивающие цистерныПСВП5.Расчетные нагрузки на палубные перекрытияРасчетная нагрузка на палубу 2.2.26.2р = 9,81·(hш+hк) =14,7кПав районе грузовых отсеков ПСВПhш=0,5мналивных судовhк=1,0м


Таблица 9.2. - Сравнение размеров связей корпуса с допускаемыми значениями

Наименование связей конструкций№ пункта ч. II ПравилРасчетные формулы и вспомогательные величиныВеличинаЕд. изм.Размеры связейПо ПравиламПроектные123451. Толщины листов связей корпуса1.1.1 Наружная обшивка борта2.1.6.1.6Smin=S0+Dt1-Dt2=9,17мм9,28в носовой оконечности ПССПS0= 7+(9,5-7)(L-60)80=8,41мм 10 Dt1=(a/550-1)S0=0,76мм 12 Dt2=(1-15,3a/(550ÖReH)S0=0,00мм a=600мм ReH=235МПа 1.1.2 Наружная обшивка днища2.1.6.1.5Smin=S0+Dt1-Dt2=10,02мм10,08в носовой оконечности ПССПS0= 7,5+(10,5-7,5)(L-60)80=9,19мм Dt1=(a/550-1)S0=0,84мм Dt2=(1-15,3a/(550ÖReH)S0=0,00мм a=600мм ReH=235МПа 1.2.1 Наружная борта обшивка 2.1.6.1.2Smin=S0+Dt1-Dt2=9,17мм9,28 в средней части и кормовой ПССПS0= 7+(9,5-7)(L-60)80=8,41мм оконечностиDt1=(a/550-1)S0=0,76мм Dt2=(1-15,3a/(550ÖReH)S0=0,00мм a=600мм ReH=235МПа 1.2.2 Наружная днища обшивка 2.1.6.1.2Smin=S0+Dt1-Dt2=8,71мм8,78 в средней части и кормовой ПССПS0= 7+(9,5-7)(L-60)80=8,41мм оконечности Dt1=(a/550-1)S0=0,31мм Dt2=(1-15,3a/(550ÖReH)S0=0,00мм a=570мм ReH=235МПа 1.3 Ледовые усиления (лед30) 1.3.1 Ледовый пояс в носовой 2.4.116Smin=S0+Dt1-Dt2=8,28мм8,38оконечностиПСВПS0= 10+(12,5-10)(L-80)/60=11,04мм 10 Dt1=0,8(a/400-1)S0=0,00мм 12 Dt2=(1-15,3a/(400ÖReH)S0=2,76мм a=300мм ReH=235МПа 1.3.1.1 Момент сопротивления 2.4.119-1W = 18,5·k·Hс·a =484,3см3484,3494,0поперечного сечения рамногоПСВПk = Ö(2 + 0,085·L )=3,31 шпангоута с присоединенным d =1,8м пояском в носовой оконечностиНс =4,4м 1.3.3.2 Момент сопротивления 2.4.120-1W = 21,5·k·l·a =32,0см332,042,3поперечного сечения холостого ПСВПk = Ö(2 + 0,085·L )=3,31 шпангоута с присоединеннымl =1,5м пояскомa =0,3м 1.3.2 Ледовый пояс в средней 2.4.116Smin=S0+Dt1-Dt2=8,43мм8,48частиПСВПS0= 6,9+(9,2-6,9)(L-80)/60=7,86мм Dt1=0,8(a/550-1)S0=0,57мм Dt2=(1-15,3a/(550ÖReH)S0=0,00мм a=600мм ReH=235МПа 1.3.2.1 Момент сопротивления 2.4.119-3W = 12,5·k·Hс·a =327,2см3327,2494,0поперечного сечения рамногоПСВПk = Ö(2 + 0,085·L )=3,31 шпангоута с присоединенным d =1,8м пояском в носовой оконечностиНс =4,4м 1.3.2.2 Момент сопротивления 2.4.120-2W = 15·k·l·a =41,6см341,642,3поперечного сечения холостого ПСВПk = Ö(2 + 0,085·L )=3,31 шпангоута с присоединеннымl =1,4м пояскомa =0,6м 1.3.3 Ледовый пояс в кормовой2.4.116Smin=S0+Dt1-Dt2=8,80мм8,88оконечностиПСВПS0= 7,2+(9,6-7,2)(L-80)/60=8,20мм Dt1=0,8(a/550-1)S0=0,60мм Dt2=(1-15,3a/(550ÖReH)S0=0,00мм a=600мм ReH=235МПа 1.3.3.1 Момент сопротивления 2.4.119-2W = 14,5·k·Hс·a =379,6см3379,6494,0поперечного сечения рамногоПСВПk = Ö(2 + 0,085·L )=3,31 шпангоута с присоединенным d =1,8м пояском в кормовой оконечностиНс =4,40м 1.3.3.2 Момент сопротивления 2.4.120-2W = 17,5·k·l·a =48,6см348,642,3поперечного сечения холостого ПСВПk = Ö(2 + 0,085·L )=3,31 шпангоута с присоединеннымl =1,4м пояскомa =0,6м 1.4 Скуловой пояс в средней части2.1.6.1.3Smin=S0+Dt1-Dt2=9,48мм9,58 ПССПS0= 7+(10-7)(L-60)80=8,69мм Dt1=(a/550-1)S0=0,79мм Dt2=(1-15,3a/(550ÖReH)S0=0,00мм a=600мм ReH=235МПа 1.5 Ширстрек2.1.6.1.4Smin=S0+Dt1-Dt2=11,05мм11,08 ПССПS0= 9+(11-9)(L-60)80=10,13мм Dt1=(a/550-1)S0=0,92мм Dt2=(1-15,3a/(550ÖReH)S0=0,00мм a=600мм ReH=235МПа 1.6 Палубный стрингер в средней 2.1.6.2.2Smin=S0+Dt1-Dt2=9,20мм9,28частиПССПS0= 9+(11-9)(L-60)80=10,13мм Dt1=(a/550-1)S0=0,00мм Dt2=(1-15,3a/(550ÖReH)S0=0,92мм a=500мм ReH=235МПа 1.6.1 Настил палубы2.1.6.2.5Smin=S0+Dt1-Dt2=9,91мм9,97 в районе грузовых трюмовПССПS0= 9+(10-9)(L-60)80=9,56мм 8 Dt1=(a/550-1)S0=0,35мм Dt2=(1-15,3a/(550ÖReH)S0=0,00мм a=570мм ReH=235МПа 1.6.2 Настил палубы2.1.6.2.3Smin=S0+Dt1-Dt2=6,55мм6,57 в оконечностяхПССПS0= 6,00мм Dt1=(a/550-1)S0=0,55мм Dt2=(1-15,3a/(550ÖReH)S0=0,00мм a=600мм ReH=235МПа 1.7 Настил второго дна2.1.6.3.3Smin=S0+Dt1-Dt2=7,53мм7,56 ПССПS0= 8+(8,5-8)(L-60)80=8,28мм Dt1=(a/550-1)S0=0,00мм Dt2=(1-15,3a/(550ÖReH)S0=0,75мм a=500мм ReH=235МПа 1.8.1 Обшивка внутреннего борта и2.1.6.4.8Smin=S0+Dt1-Dt2=5,96мм6,06переборки в ДППССПS0= 7+(7,5-7)(L-60)80=7,28мм Dt1=(a/550-1)S0=0,00мм Dt2=(1-15,3a/(550ÖReH)S0=1,32мм a=450мм ReH=235МПа 1.8.2 Нижний пояс обшивки 2.1.6.4.10Smin=S0+Dt1-Dt2=6,78мм6,86внутреннего борта иПССПS0= 8+(8,5-8)(L-60)80=8,28мм переборки в ДПDt1=(a/550-1)S0=0,00мм Dt2=(1-15,3a/(550ÖReH)S0=1,51мм a=450мм ReH=235МПа 1.8.3 Верхний пояс обшивки 2.1.6.4.9Smin=S0+Dt1-Dt2=7,98мм8,010внутреннего борта иПССПS0= 8,5+(9-8,5)(L-60)80=8,78мм 12переборки в ДПDt1=(a/550-1)S0=0,00мм Dt2=(1-15,3a/(550ÖReH)S0=0,80мм a=500мм ReH=235МПа 1.9.1 Обшивка переборки 2.1.6.4.2Smin=S0+Dt1-Dt2=5,70мм5,76форпикаПССПS0= 5,50мм Dt1=(a/550-1)S0=0,20мм Dt2=(1-15,3a/(550ÖReH)S0=0,00мм a=570мм ReH=235МПа 1.9.2 Обшивка непроницаемых 2.1.6.4.11Smin=S0+Dt1-Dt2=6,96мм7,06переборокПССПS0= 7+(6,5-7)(L-60)80=6,72мм Dt1=(a/550-1)S0=0,24мм Dt2=(1-15,3a/(550ÖReH)S0=0,00мм a=570мм ReH=235МПа 1.9.3 Нижний пояс обшивки 2.1.6.4.10Smin=S0+Dt1-Dt2=8,58мм8,66непроницаемых переборокПССПS0= 8+(8,5-8)(L-60)80=8,28мм Dt1=(a/550-1)S0=0,30мм Dt2=(1-15,3a/(550ÖReH)S0=0,00мм a=570мм ReH=235МПа 1.9.4 Верхний пояс обшивки 2.1.6.4.9Smin=S0+Dt1-Dt2=9,10мм9,18непроницаемых переборокПССПS0= 8,5+(9-8,5)(L-60)80=8,78мм Dt1=(a/550-1)S0=0,32мм Dt2=(1-15,3a/(550ÖReH)S0=0,00мм a=570мм ReH=235МПа 1.10 Листовые конструкции и 2.1.6.5.2Smin=S0+Dt1-Dt2=7,00мм7,06балки набора внутри балластных ПССПS0= 7,00мм 6,5цистерн и грузовых танковDt1=(a/550-1)S0=0,00мм Dt2=(1-15,3a/(550ÖReH)S0=0,00мм a=550мм ReH=235МПа 2. Днищевой набор в отсеках с одинарным дном2.1 Момент сопротивления 2.4.11W = 7·k1·k2·d·B12·(T+r) =327,9см3327,9997,3поперечного сечения флора с ПСВПk1 =1,0 присоединенным пояскомLп =7,5м в форпикеLп/B1 =1,88 k2=1,0 d =0,6м B1 =4,0м B1/H =1,14 T =3,13м r =1,75м Площадь поперечного сечения 2.4.11-3fc = 0,46·d·B1·(T+r) =5,39cм25,427,0стенки флораПСВП 2.2 Момент сопротивления 2.4.11W = 7·k1·k2·d·B12·(T+r) =840см3839,5997,3поперечного сечения флора с ПСВПk1 =1,0 присоединенным пояскомLп =14,4м в носуLп/B1 =2,25 k2=1,0 d =0,6м B1 =6,40м B1/H =1,83 T =3,13м r =1,75м Площадь поперечного сечения 2.4.11-3fc = 0,46·d·B1·(T+r) =8,62cм28,627,0стенки флораПСВП 2.3 Момент сопротивления 2.4.11W = 7·k1·k2·d·B12·(T+r) =839,5см3839,5997поперечного сечения флора с ПСВПk1 =1,0 присоединенным пояскомLп =12,6м в кормеLп/B1 =1,97 k2=1,0 d =0,6м B1 =6,4м B1/H =1,83 T =3,13м r =1,75м Площадь поперечного сечения 2.4.11-3fc = 0,46·d·B1·(T+r) =8,62cм28,627стенки флора 3. Днищевой набор в отсеках с двойным дном3.1. Максимальное расстояние 2.4.17 2,4м2,41,8между флорами в пределах ПСВП грузовых трюмов 3.2 Минимальная высота 2.4.18 0,8м0,81,0двойного дна (при L <120 м)ПСВП 3.4 Момент сопротивления 2.4.28W = 10·K0·a1·d2·(T+r) =22,5см322,563,9поперечного сечения продольных ПСВПK0 =1,0 р,ж, днища в междудонном a1 =0,57м пространстве с присоединенным d =0,9м пояскомT =3,13м r =1,75м 3.5 Момент сопротивления поперечного сечения продольного 2.4.28-1 ПСВПW = 10·K0·a1·d2·(T+r) = K0 =8,8 1,0см38,8 63,9 р.ж. днища в районе борта с a1 =0,50м присоединенным пояскомd =0,60м T =3,13м r =1,75м 3.6 Момент инерции поперечного 2.4.28-2I = 2,8·d2·(f+100·a1·t) =128,7см4128,7610,4сечения продольных р,ж, днища ПСВПf =11,13см2 с присоединенным пояскомt =0,8см 4. Бортовой набор4.1 Момент сопротивления 2.4.36-1W = 10·k·Hс·d =213,3см3213,3494,0поперечного сечения рамного ПСВПk = Ö(2 + 0,050·L )=2,69 шпангоута с присоединенным d =1,8м пояскомНс =4,4м 4.2 Момент сопротивления 2.4.37W = 12·k·l·a =29,1см329,142,3поперечного сечения холостого ПСВПl =1,5м шпангоута с присоединеннымa =0,6м пояском 5. Палубный набор5.1 Момент сопротивления2.4.48.2W = k0·k1·k2·d·B12 =387,07см3387,1616,3поперечного сечения рамныхПСВП k0 =7,00 бимсов с присоединеннымk1 =1,00 пояскомLп =14,4м Lп/B1 =2,25 k2 =0,75 d =1,80м B1 =6,40м B1/H =1,45 5.2 Момент инерции поперечного 2.4.5.4I = 3·B1·W =7431,8см47431,820470,0сечения рамных бимсов с B1 =6,40 присоединенным пояскомW=387,1 5.3 Момент сопротивления2.4.48.2W = 11,5·a1·d2 =21,24см321,242,3 поперечного сечения продольных ПСВПa1 =0,57м подпалубных р,ж, с d =1,8м присоединенным пояском в средней части 5.4 Момент инерции поперечного 2.4.5.6i = 0,0127·ReH·(f +100·a1·t)·d2 =524,4см4524,4354,3сечения продольных подпалубных f =8,63см2 р,ж, с присоединенным пояском a1 =0,57м t =0,8см d =1,8м 5.5 Момент сопротивления2.4.5.7W = Wб=387,1см3387,1573,2поперечного сечения карлингсов 6. Набор поперечных переборок6.1 Момент сопротивления2.4.74W = Wр.ш.=213,3см3213,3385,8поперечного сечения ПСВП рамных стоек 6.2 Момент сопротивления2.4.77W = Wх.ш.=29,1см329,140,8поперечного сечения ПСВП холостых стоек

Таблица 9.3. - Проверка напряжений связей корпуса судна от общего изгиба и местных нагрузок

N п/пПараметрСредняя часть корпусаРайон 170 шп. ПерегибПрогибПерегибПрогиб1234561Ребра жесткости днища Напряжения от общего изгиба, s , МПа-151100 Напряжения от местных нагрузок, sм=0,001×kal2/24w, МПа72116 k0,60,6 p,кПа56,145,1 а,см5555 l,см198198 w,см342,142,1 Суммарные напряжения, sS=s+sм, МПа223216 Допускаемые напряжения, sДОП= 0,95×ReH, МПа280280 2Подпалубные ребра жесткости Напряжения от общего изгиба, s , МПа183-147112-39 Напряжения от местных нагрузок, sм=0,001×kal2/12w, МПа41414141k1,01,01,01,0p,кПа14,714,714,714,7а,см55555555l,см198198198198w,см364,764,764,764,7 Суммарные напряжения, sS=s+sм, МПа22318815380 Допускаемые напряжения, sДОП= 0,95×ReH, МПа299299223223


10.ВЫВОДЫ ПО ПРОВЕРКЕ ОБЩЕЙ И МЕСТНОЙ ПРОЧНОСТИ КОРПУСА СУДНА


1.Судно ВАСИЛИЙ СУРИКОВ построено в 1980 году в г.Русе (Болгария) по проекту P77 и переоборудован в 2005 году по проекту 1840. Последние замеры остаточных толщин элементов корпуса выполнены в апреле 2012 года.

2.Настоящий расчет выполнен с целью подтверждения соответствия фактической прочности судна требованиям класса М-СП3,5(лед30) при осадке 3.13 м.

.Оценка общей прочности корпуса судна ВАСИЛИЙ СУРИКОВ произведена в соответствии с требованиями "Правил Российского Речного Регистра исходя из определения технического состояния корпуса к концу срока службы службы (п. 3 Приложения 1 Правил освидетельствования судов в эксплуатации (ПОСЭ). При расчете характеристик эквивалентного бруса толщины связей корпуса взяты с учетом фактического их состояния согласно отчета о замерах остаточных толщин. Учет возможной потери устойчивости пластин и ребер жесткости при расчетах характеристик эквивалентного бруса произведен в соответствии с требованиями "Правил Российского Речного Регистра.

.Проверка общей прочности судна ВАСИЛИЙ СУРИКОВ выполнена путем сопоставление фактического коэффициента запаса прочности судна в эксплуатации kЭКС с нормативным его значением kГОДН, определенным согласно п.3.3 Приложения 1 ПОСЭ "Правил Российского Речного Регистра. Величина нормативного запаса прочности принята равной kГОДН=1,27 при перегибе и при прогибе судна. Минимальный фактический коэффициент запаса прочности судна в эксплуатации для сечения в средней части судна составил kЭКС =1,396, а для сечения по 135 шп. kЭКС =1,394. Таким образом, требования к фактическим коэффициентам запаса прочности судна в эксплуатации удовлетворяются как для средней части судна, так и для района перехода грузовой зоны в машинное отделение.

5.Проверка общей прочности судна ВАСИЛИЙ СУРИКОВ по допускаемым напряжениям выполнена путем сопоставление расчетных напряжений палубы, обшивки борта и днища с допускаемыми напряжениями, определенных в соответствии с п. 2.2.68 ПСВП Правил Российского Речного Регистра. Результаты сопоставления показали, что максимальные величины нормальных и касательных напряжений при действии расчетных изгибающих моментов и перерезывающих сил не превышают допускаемых значений. Проверка пластин обшивки борта при действии касательных напряжений от общего изгиба (п.2.2.75 ПСВП Российского Речного Регистра) показала, что устойчивость пластин обеспечивается. Также обеспечивается устойчивость продольных ребер жесткости корпуса при действии расчетных изгибающих моментов.

6.В целом результаты проверки общей прочности судна в эксплуатации показали, что фактическое состояние корпуса судна ВАСИЛИЙ СУРИКОВ удовлетворяет требованиям к общей продольной прочности, предъявляемым нормативными документами Российского Речного Регистра к судам класса М-СП3,5 эксплуатирующихся при осадке 3.13 м.

.Оценка местной прочности корпуса судна выполнена путем сравнения допускаемых размеров связей корпусных конструкций судна ВАСИЛИЙ СУРИКОВ с значениями, определенными с учетом фактического их состояния согласно отчета о замерах остаточных толщин. Также выполнена проверка напряжений в связях корпуса судна от общего изгиба и местной нагрузки в соответствии п.2.2.68 ПСВП Российского Речного Регистра. Результаты сравнения свидетельствуют о том, что фактические размеры связей корпуса судна ВАСИЛИЙ СУРИКОВ в целом соответствуют требованиям Правил Российского Речного Регистра. Величины суммарных напряжений в связях корпуса судна от общего изгиба и местной нагрузки не превышают допускаемых значений. Результаты сравнения толщин листов ледового пояса показали, что требования ПОСЭ Российского Речного Регистра к судам ледовой категории лед30 выполняются.

Общий вывод:

- общая и местная прочность корпуса судна ВАСИЛИЙ СУРИКОВ отвечают требованиям Российского Речного Регистра для судов в эксплуатации по классу XМ-СП3,5 (лед30) при осадке 3.13 м .



11.РАЗРАБОТКА СХЕМ ПОДЪЕМНО-ТРАНСПОРТНЫХ ОПЕРАЦИЙ И ОБОСНОВАНИЕ ВЫБОРА ЗАХВАТЫВАЮЩИХ УСТРОЙСТВ И СТРОПОВКИ


Для перемещения изделий при переоборудовании судна, в данном разделе дипломного проекта разработаны схемы такелажных операций, выбраны захватывающие устройства и способы строповки.

Подъемно-транспортные работы выполняем в сборочно-сварочном цеху и на горизонтальном стапеле. В цеху работы проводим мостовым краном общего назначения [1] с грузоподъемностью 30 т. На стапеле перемещение изделий осуществляем судостроительными башенными кранами [2] грузоподъемностью 80 т.

Такелажные операции выполняются в соответствии с [3, 4] и по схемам, разработанным и утвержденным перед проведением работ.

a.Обоснование и выбор захватывающих устройств и схем строповки для типовых изделий

В качестве захватывающих устройств для перемещения типовых изделий (профильный лист, тавр, уголок, полособульб и т.д.) используем штатные приспособления такие как, стропы (рисунок 12.1), а также винтовые и самозажимные струбцины (рисунок 12.2), которые применяются повсеместно и в подробном рассмотрении не нуждаются. Схемы строповки таких изделий представлены на рисунках 12.3 и 12.4. Это общепринятые схемы [5] и отдельное их рассмотрение в данной работе не целесообразно.


Рисунок 12.1. - Такелажные стропа

Рисунок 12.2 - Винтовая струбцина


Рисунок 12.3. - Схемы строповки для деталей с L < 4 м


Рисунок 12.4. - Схемы строповки для деталей с L > 4 м


b.Обоснование и выбор такелажной оснастки для перемещения секций

Для перемещения тяжелых грузов (плоскостные и объемные секции) согласно [6] используем скобы в сочетании с приварными рымами (рисунок 12.5), выбор которых требует необходимых расчетов.

Примечание. Определение термина «тяжелый груз» в нормативной документации отсутствует


Рисунок 12.5. - Такелажная скоба (слева) и приварной рым


Приварной рым (рисунок 12.5)

Тип приварного рыма, расчетная схема и методика расчета приняты согласно [7].

Проверяются на допускаемые напряжения сечения I-I и II-II рыма, а также прочность приварки рымов по касательным напряжениям.

Т= 3,2 т - усилие по направлению троса

Т1= 2,25 т - вертикальная составляющая усилия.

Материал рыма - ВмСт3сп4, ?т=2400 кг/см2.

Допускаемые напряжения:

-нормальные напряжения при растяжении

?доп=0,6?т= 1440 кг/см2;

-касательные напряжения для сварных швов

?доп=0,6?доп = 860 кг/см2

Нормальные напряжения в сечении I-I будут:


?== 256 кг/см2


Нормальные напряжения в сечении II-II будут:


?== 97 кг/см2

Напряжения в сварных швах определяется по формуле


?= = = 46 кг/см2


где, l - длина сварных швов,- катет шва.

Сравнение действующих напряжений с допускаемыми показывает, что условия прочности выполняются.

Такелажная скоба (рисунок 12.3)

Методика расчета и выбора такелажной скобы выполнены по [8]

.Определение усилия действующего на одну скобу:= S?кпд = 31,1?1,1?1,1= 37,63 кН

где,

кп-коэффициент перегрузки, равный 1,1

кд-коэффициент динамичности (в среднем может быть принят равным 1,1)

2.Зная усилие, выбираем такелажную скобу типоразмера 4,5 со следующей характеристикой:

-свободная длина штыря l= 50 мм;

-диаметр ветви скобы dc = ? = 28 мм;

-диаметр штыря dш = 36 мм.

.Проверяем ветви скобы на прочность при растяжении:


P/(2Fc) mR,


где,

Fc=d2c /4= 6,2 см2

m-коэффициент условий работы, принимаем равным 0,85-расчетное сопротивление круглой прокатной стали на растяжение для осей и шарниров, для Ст3 принимаем равным 210 МПа

37,63/(2?6,2)= 3,0 кН/см2=30,0 МПа < 0,85?210=178,5 МПа

.Определяем изгибающий момент в штыре:=37,63l/4= 37,63?4,5/4= 42,33 кНсм

5.Находим момент сопротивления сечения штыря:

W=0,1?d3ш= 0,1?3,63=4,7 см3

6.Проверяем штырь на прочность при изгибе:/WmR

где,

R-расчетное сопротивление круглой прокатной стали при изгибе для осей и шарниров, для Ст3 принимаем равным 210 МПа

42,33/4,7= 9,0 кН/см2= 90 МПа < 0,85?210=178,5 МПа

.Проверяем штырь на срез:

/(2Fш)mRср


где,

Fш=d2ш /4= 10,17 см2 ср расчетное сопротивление круглой прокатной стали на срез для осей и шарниров, для Ст3 принимаем равным 130 МПа

37,63/2?10,17=1,85 кН/см2=18,5 МПа < 0,85?130=110,5 МПа

.Проверяем отверстие скобы на смятие:


P/(2???dш)mRсм


где,

Rсмрасчетное сопротивление круглой прокатной стали на смятие для осей и шарниров, для Ст3 принимаем равным 170 МПа

37,63/(2?2,8?3,6)= 37,63/20,16=1,87 кН/см2 = 18,7 МПа < 0,85?170=144,5 МПа

Такелажные стропа (рисунок 12.1)

Выбор такелажной стропы выполнен по [8].

.Определяем натяжение в одной ветви стропа:

S= P/(mcos?)= 9,89000/(4cos450)= 31056,34 H = 31,1 кН

2.Находим разрывное усилие в ветви стропа:

к=Sкз= 31,1?5,5=171,05 кН


где, кз-расчетное сопротивление круглой прокатной стали на смятие для осей и шарниров, для Ст3 принимаем равным 170 МПа

3.По найденному разрывному усилию, подбираем канат типа ЛК-РО конструкции 6х36 (1+7+7/7+14+1 о.с. (ГОСТ 7668-80)) с характеристиками:

временное сопротивление разрыву, МПа1960

разрывное усилие, кН190,5

диаметр каната, мм18,0

масса 1000 м каната, кг1245

Проектно-технологическое обоснование подъема и транспортирования секции палубы

Общий вид палубной секции представлен на рисунке 12.6. Для обеспечения безопасности проведения работ и определения необходимости установки подкреплений при монтаже рымов выполнен расчет на продольный и поперечный изгибы секции.


Таблица

Продольный изгиб№ п/пНаименование элементаКол-во элементовF, см2z, смFz, см3Fz2, см4i, см41Стенка карлингса 100,640240,020,004800,096000,032000,02Поясок карлингса10100,880,040,003200,0128000,04,33Р.ж. палубы Р10120,610103,66,29651,44097,3600,04Настил112770,81021,6-0,4-408,6163,554,5Сумма ?1445,168242,8260919,5

J=213905,3см4е=5,704смw1=6237,0см3w2=37502,9см3

Поперечный изгиб№ п/пНаименование элементаКол-во элементовF, см2z, смFz, см3Fz2, см4i, см41Стенка бимса 90,640216,020,004320,086400,028800,02Поясок бимса 9100,872,040,002880,0115200,03,83Настил15800,8464,0-0,4-185,674,224,7Сумма ?7527014,4230502,8

Рисунок 12.6. - Общий вид секции палубы


J=165074,9см4е=9,328смw1=5381,9см3w2=17697,4см3

Продольный изгиб


б = 1000×M/w1 = 21 Мпа ~ 0,09 ReH= Ql/4 = 128,0 КНм= 88,24 КН

l = 5,8 м1 = 6237,0 см3


Поперечный изгиб


? = 1000×M/w1=52 Мпа ~ 0,22 ReH= Ql/4 =281,7 КНм= 88,24 КН

l= 12,77 м1= 5381,9см3


Условия прочности обеспечиваются. Установка подкреплений не требуется.

Разработка схем подъемно-транспортных операций

Схема подъемно-транспортных операций, на примере перемещения профильного листа в цеху, представлена на рисунке 12.7. Подъемно-транспортная операция состоит из:

1.Застроповки изделия

2.Поднятия листа на высоту 200 - 300 мм для проверки натяжения строп.

.Поднятия на требуемую безопасную высоту (не менее 500 мм от встречающихся на пути предметов).

.Перемещения изделия в нужное место

.Укладки детали на подготовленное место (постель и др.)

.Снятия захватывающих устройств

Схема перемещения секции палубы на стапеле изображена на рисунке 8 и не имеет принципиальных отличий по составу проводимых работ от подъемно-транспортных операций, выполняемых в цеху.


Рисунок 12.7. - Схема подъемно-транспортной операции в цеху


Рисунок 12.8. - Схема подъемно-транспортной операции на стапеле



ПРИЛОЖЕНИЕ А.

СРАВНЕНИЕ ФАКТИЧЕСКИХ ТОЛЩИН С ДОПУСКАЕМЫМИ


Таблица А.1. - Сравнение фактических толщин с допускаемыми (в соответствии с требованиями к судам класса М-СП 3,5 в эксплуатации) (приведено только для наружной обшивки, настила второго дна и обшивки внутреннего борта).

№ п/пНаименование связиТолщины, мм`dфакт `dостdфакт dостПримечанияПостроечнаяТреб. ПравиламиСтрои- тельная max(d0;dтреб)Фактич. оста- точнаяСредняя группы связейНорма средней остат.Норма остаточ. толщ.d0dтребdстрdфакт`dфакт`dостdост1234567891011121Наружная обшивка 1.1 Район нос…3 шп. БортV пояс ЛБ89,29,27,910,508,295,51,271,43IV пояс ЛБ129,212,011,8 5,5 2,14III пояс ЛБ129,212,011,8 5,5 2,14 II пояс ЛБ1210,012,011,8 6,7 1,77ДнищеI пояс ЛБ1210,012,011,411,588,406,71,381,71I пояс ПрБ1210,012,011,3 6,7 1,69II пояс ПрБ1210,012,011,8 6,7 1,77 III пояс ПрБ129,212,011,8 5,5 2,14IV пояс ПрБ129,212,011,8 5,5 2,14БортV пояс ПрБ89,29,27,910,508,295,51,271,43 1.2 Район 3...8 шп. БортVI пояс ЛБ89,29,27,810,478,295,51,261,41V пояс ЛБ129,212,011,8 5,5 2,14IV пояс ЛБ129,212,011,8 5,5 2,14III пояс ЛБ1210,012,011,8 6,7 1,77II пояс ЛБ1210,012,011,7 6,7 1,75ДнищеI пояс ЛБ1210,012,011,611,688,406,71,391,74I пояс ПрБ1210,012,011,5 6,7 1,72II пояс ПрБ1210,012,011,8 6,7 1,77III пояс ПрБ1210,012,011,7 6,7 1,75 IV пояс ПрБ129,212,011,8 5,5 2,14V пояс ПрБ129,212,011,8 5,5 2,14БортVI пояс ПрБ89,29,27,710,438,295,51,261,39 1.3 Район 9…15 шп. БортVI пояс ЛБ89,29,27,710,438,295,51,261,39V пояс ЛБ129,212,011,8 5,5 2,14IV пояс ЛБ129,212,011,8 5,5 2,14 III пояс ЛБ1010,010,09,8 6,7 1,47II пояс ЛБ1010,010,09,8 6,7 1,47ДнищеI пояс ЛБ1010,010,09,79,757,026,71,391,45I пояс ПрБ1010,010,09,7 6,7 1,45II пояс ПрБ1010,010,09,7 6,7 1,45III пояс ПрБ1010,010,09,8 6,7 1,47 IV пояс ПрБ129,212,011,8 5,5 2,14V пояс ПрБ129,212,011,8 5,5 2,14БортVI пояс ПрБ89,29,27,810,478,295,51,261,41 1.4 Район 15…23 шп. БортVII пояс ЛБ109,210,011,811,607,505,51,552,14VI пояс ЛБ109,210,011,4 5,5 2,06V пояс ЛБ109,210,011,6 5,5 2,10 IV пояс ЛБ1010,010,09,6 6,7 1,44III пояс ЛБ1010,010,09,7 6,7 1,45II пояс ЛБ1010,010,09,6 6,7 1,44ДнищеI пояс ЛБ1010,010,09,79,687,026,71,381,45I пояс ПрБ1010,010,09,7 6,7 1,45II пояс ПрБ1010,010,09,7 6,7 1,45III пояс ПрБ1010,010,09,7 6,7 1,45IV пояс ПрБ1010,010,09,7 6,7 1,45 V пояс ПрБ109,210,011,6 5,5 2,10VI пояс ПрБ109,210,011,7 5,5 2,12БортVII пояс ПрБ109,210,011,811,707,505,51,562,14 1.5 Район 26…31 шп. БортIX пояс ЛБ811,011,07,910,507,766,41,351,24VIII пояс ЛБ109,210,011,8 5,5 2,14VII пояс ЛБ109,210,011,8 5,5 2,14 VI пояс ЛБ109,510,011,8 5,5 2,14V пояс ЛБ88,78,79,8 5,2 1,87IV пояс ЛБ88,78,79,8 5,2 1,87III пояс ЛБ88,78,79,7 5,2 1,85II пояс ЛБ88,78,79,7 5,2 1,85ДнищеI пояс ДП88,78,79,710,117,165,21,411,85II пояс ПрБ88,78,79,7 5,2 1,85III пояс ПрБ88,78,79,7 5,2 1,85IV пояс ПрБ88,78,79,7 5,2 1,85V пояс ПрБ88,78,79,8 5,2 1,87 VI пояс ПрБ109,510,011,85,52,14 VII пояс ПрБ109,210,011,8 5,5 2,14VIII пояс ПрБ109,210,011,8 5,5 2,14БортIX пояс ПрБ811,011,07,910,507,766,41,351,24 1.6 Район 31…41 шп. БортIX пояс ЛБ811,011,08,07,877,356,41,071,25VIII пояс ЛБ89,29,27,8 5,5 1,41VII пояс ЛБ89,29,27,8 5,5 1,41 VI пояс ЛБ89,59,57,8 5,5 1,41V пояс ЛБ88,78,77,9 5,2 1,51IV пояс ЛБ88,78,77,9 5,2 1,51III пояс ЛБ88,78,77,7 5,2 1,47II пояс ЛБ88,78,77,9 5,2 1,51ДнищеI пояс ДП88,78,77,77,827,085,21,101,47II пояс ПрБ88,78,77,8 5,2 1,49III пояс ПрБ88,78,77,6 5,2 1,45IV пояс ПрБ88,78,77,9 5,2 1,51V пояс ПрБ88,78,77,9 5,2 1,51 VI пояс ПрБ89,59,57,95,51,43 VII пояс ПрБ89,29,27,9 5,5 1,43VIII пояс ПрБ89,29,27,8 5,5 1,41БортIX пояс ПрБ811,011,07,97,877,356,41,071,24 1.7 Район 44…54 шп. БортIX пояс ЛБ811,011,07,97,837,356,41,071,24VIII пояс ЛБ89,29,27,8 5,5 1,41VII пояс ЛБ89,29,27,8 5,5 1,41 VI пояс ЛБ89,59,57,8 5,5 1,41V пояс ЛБ88,78,77,8 5,2 1,49IV пояс ЛБ88,78,77,8 5,2 1,49III пояс ЛБ88,78,77,8 5,2 1,49II пояс ЛБ88,78,77,8 5,2 1,49ДнищеI пояс ДП88,78,77,67,797,085,21,101,45II пояс ПрБ88,78,77,8 5,2 1,49III пояс ПрБ88,78,77,8 5,2 1,49IV пояс ПрБ88,78,77,9 5,2 1,51V пояс ПрБ88,78,77,8 5,2 1,49 VI пояс ПрБ89,59,57,85,51,41 VII пояс ПрБ89,29,27,8 5,5 1,41VIII пояс ПрБ89,29,27,8 5,5 1,41БортIX пояс ПрБ811,011,07,97,837,356,41,071,24 1.8 Район 55…66 шп. БортIX пояс ЛБ811,011,07,87,837,356,41,071,22VIII пояс ЛБ89,29,27,8 5,5 1,41VII пояс ЛБ89,29,27,9 5,5 1,43 VI пояс ЛБ89,59,57,7 5,5 1,39V пояс ЛБ88,78,77,8 5,2 1,49IV пояс ЛБ88,78,77,7 5,2 1,47III пояс ЛБ88,78,77,6 5,2 1,45II пояс ЛБ88,78,77,8 5,2 1,49ДнищеI пояс ДП88,78,77,67,707,085,21,091,45II пояс ПрБ88,78,77,8 5,2 1,49III пояс ПрБ88,78,77,6 5,2 1,45IV пояс ПрБ88,78,77,6 5,2 1,45V пояс ПрБ88,78,77,8 5,2 1,49 VI пояс ПрБ89,59,57,75,51,39 VII пояс ПрБ89,29,27,8 5,5 1,41VIII пояс ПрБ89,29,27,8 5,5 1,41БортIX пояс ПрБ811,011,07,97,837,356,41,071,24 1.9 Район 67…74 шп. БортIX пояс ЛБ811,011,07,97,777,356,41,061,24VIII пояс ЛБ89,29,27,8 5,5 1,41VII пояс ЛБ89,29,27,6 5,5 1,38 VI пояс ЛБ89,59,57,8 5,5 1,41V пояс ЛБ88,78,77,8 5,2 1,49IV пояс ЛБ88,78,78,0 5,2 1,52III пояс ЛБ88,78,77,7 5,2 1,47II пояс ЛБ88,78,77,8 5,2 1,49ДнищеI пояс ДП88,78,715,98,557,085,21,213,03II пояс ПрБ88,78,77,8 5,2 1,49III пояс ПрБ88,78,77,7 5,2 1,47IV пояс ПрБ88,78,78,0 5,2 1,52V пояс ПрБ88,78,77,8 5,2 1,49 VI пояс ПрБ89,59,57,85,51,41VII пояс ПрБ89,29,27,7 5,5 1,39VIII пояс ПрБ89,29,27,8 5,5 1,41БортIX пояс ПрБ811,011,07,97,807,356,41,061,24 1.10 Район 75…84 шп. БортIX пояс ЛБ811,011,07,97,677,356,41,041,24VIII пояс ЛБ89,29,27,7 5,5 1,39VII пояс ЛБ89,29,27,4 5,5 1,34 VI пояс ЛБ89,59,57,8 5,5 1,41V пояс ЛБ88,78,78,0 5,2 1,52IV пояс ЛБ88,78,77,9 5,2 1,51III пояс ЛБ88,78,77,8 5,2 1,49II пояс ЛБ88,78,77,8 5,2 1,49ДнищеI пояс ДП88,78,715,98,587,085,21,213,03II пояс ПрБ88,78,77,8 5,2 1,49III пояс ПрБ88,78,77,8 5,2 1,49IV пояс ПрБ88,78,78,0 5,2 1,52V пояс ПрБ88,78,77,8 5,2 1,49 VI пояс ПрБ89,59,57,85,51,41 VII пояс ПрБ89,29,27,6 5,5 1,38VIII пояс ПрБ89,29,27,8 5,5 1,41БортIX пояс ПрБ811,011,07,97,777,356,41,061,24 1.11 Район 84…94 шп. БортIX пояс ЛБ811,011,07,97,677,356,41,041,24VIII пояс ЛБ89,29,27,5 5,5 1,36VII пояс ЛБ89,29,27,6 5,5 1,38 VI пояс ЛБ89,59,57,7 5,5 1,39V пояс ЛБ88,78,77,8 5,2 1,49IV пояс ЛБ88,78,78,0 5,2 1,52III пояс ЛБ88,78,77,4 5,2 1,41II пояс ЛБ88,78,77,8 5,2 1,49ДнищеI пояс ДП88,78,77,77,747,085,21,091,47II пояс ПрБ88,78,77,7 5,2 1,47III пояс ПрБ88,78,77,6 5,2 1,45IV пояс ПрБ88,78,78,0 5,2 1,52V пояс ПрБ88,78,77,7 5,2 1,47 VI пояс ПрБ89,59,57,75,51,39 VII пояс ПрБ89,29,27,6 5,5 1,38VIII пояс ПрБ89,29,27,7 5,5 1,39БортIX пояс ПрБ811,011,07,97,737,356,41,051,24 1.12 Район 94…104 шп. БортIX пояс ЛБ811,011,07,97,837,356,41,071,24VIII пояс ЛБ89,29,27,9 5,5 1,43VII пояс ЛБ89,29,27,7 5,5 1,39 VI пояс ЛБ89,59,57,7 5,5 1,39V пояс ЛБ88,78,77,8 5,2 1,49IV пояс ЛБ88,78,78,0 5,2 1,52III пояс ЛБ88,78,77,7 5,2 1,47II пояс ЛБ88,78,77,8 5,2 1,49ДнищеI пояс ДП88,78,77,87,807,085,21,101,49II пояс ПрБ88,78,77,8 5,2 1,49III пояс ПрБ88,78,77,7 5,2 1,47IV пояс ПрБ88,78,78,0 5,2 1,52V пояс ПрБ88,78,77,8 5,2 1,49 VI пояс ПрБ89,59,57,75,51,39 VII пояс ПрБ89,29,27,7 5,5 1,39VIII пояс ПрБ89,29,27,9 5,5 1,43БортIX пояс ПрБ811,011,07,97,837,356,41,071,24 1.13 Район 105…112 шп. БортIX пояс ЛБ811,011,07,97,807,356,41,061,24VIII пояс ЛБ89,29,27,9 5,5 1,43VII пояс ЛБ89,29,27,6 5,5 1,38 VI пояс ЛБ89,59,57,8 5,5 1,41V пояс ЛБ88,78,77,7 5,2 1,47IV пояс ЛБ88,78,78,0 5,2 1,52III пояс ЛБ88,78,77,8 5,2 1,49II пояс ЛБ88,78,77,8 5,2 1,49ДнищеI пояс ДП88,78,77,87,807,085,21,101,49II пояс ПрБ88,78,77,8 5,2 1,49III пояс ПрБ88,78,77,8 5,2 1,49IV пояс ПрБ88,78,77,6 5,2 1,45V пояс ПрБ88,78,78,0 5,2 1,52 VI пояс ПрБ89,59,57,75,51,39 VII пояс ПрБ89,29,27,7 5,5 1,39VIII пояс ПрБ89,29,27,9 5,5 1,43БортIX пояс ПрБ811,011,07,97,837,356,41,071,24 1.14 Район 113…122 шп. БортIX пояс ЛБ811,011,07,97,877,356,41,071,24VIII пояс ЛБ89,29,27,8 5,5 1,41VII пояс ЛБ89,29,27,9 5,5 1,43 VI пояс ЛБ89,59,57,8 5,5 1,41V пояс ЛБ88,78,77,9 5,2 1,51IV пояс ЛБ88,78,77,8 5,2 1,49III пояс ЛБ88,78,77,5 5,2 1,43II пояс ЛБ88,78,77,8 5,2 1,49ДнищеI пояс ДП88,78,77,87,767,085,21,101,49II пояс ПрБ88,78,77,8 5,2 1,49III пояс ПрБ88,78,77,8 5,2 1,49IV пояс ПрБ88,78,77,6 5,2 1,45V пояс ПрБ88,78,77,8 5,2 1,49 VI пояс ПрБ89,59,57,85,51,41 VII пояс ПрБ89,29,27,8 5,5 1,41VIII пояс ПрБ89,29,27,8 5,5 1,41БортIX пояс ПрБ811,011,07,97,837,356,41,071,24 1.15 Район 123…130 шп. БортIX пояс ЛБ811,011,07,97,837,356,41,071,24VIII пояс ЛБ89,29,27,8 5,5 1,41VII пояс ЛБ89,29,27,8 5,5 1,41 VI пояс ЛБ89,59,57,8 5,5 1,41V пояс ЛБ88,78,77,8 5,2 1,49IV пояс ЛБ88,78,77,8 5,2 1,49III пояс ЛБ88,78,77,9 5,2 1,51II пояс ЛБ88,78,77,8 5,2 1,49ДнищеI пояс ДП88,78,77,87,797,085,21,101,49II пояс ПрБ88,78,77,8 5,2 1,49III пояс ПрБ88,78,77,8 5,2 1,49IV пояс ПрБ88,78,77,6 5,2 1,45V пояс ПрБ88,78,77,8 5,2 1,49 VI пояс ПрБ89,59,57,85,51,41 VII пояс ПрБ89,29,27,8 5,5 1,41VIII пояс ПрБ89,29,27,8 5,5 1,41БортIX пояс ПрБ811,011,07,97,837,356,41,071,24 1.16 Район 132…140 шп. БортVIII пояс ЛБ89,29,27,67,676,885,51,111,38VII пояс ЛБ89,29,27,6 5,5 1,38VI пояс ЛБ89,29,27,8 5,5 1,41 V пояс ЛБ89,29,27,5 5,5 1,36IV пояс ЛБ89,29,27,8 5,5 1,41III пояс ЛБ89,29,27,8 5,5 1,41II пояс ЛБ89,29,29,8 5,5 1,77ДнищеI пояс ДП89,29,29,88,406,425,51,311,77II пояс ПрБ89,29,29,8 5,5 1,77III пояс ПрБ89,29,27,8 5,5 1,41IV пояс ПрБ89,29,27,8 5,5 1,41 V пояс ПрБ89,29,27,55,51,36 VI пояс ПрБ89,29,27,8 5,5 1,41VII пояс ПрБ89,29,27,7 5,5 1,39БортVIII пояс ПрБ89,29,27,77,736,885,51,121,39 1.18 Район 145…150 шп. БортVIII пояс ЛБ89,29,27,97,876,885,51,141,43VII пояс ЛБ89,29,27,9 5,5 1,43VI пояс ЛБ89,29,27,8 5,5 1,41 V пояс ЛБ89,29,27,7 5,5 1,39IV пояс ЛБ89,29,27,6 5,5 1,38III пояс ЛБ89,29,27,8 5,5 1,41II пояс ЛБ89,29,27,8 5,5 1,41ДнищеI пояс ДП89,29,29,87,976,425,51,241,77II пояс ПрБ89,29,27,8 5,5 1,41III пояс ПрБ89,29,27,8 5,5 1,41IV пояс ПрБ89,29,27,7 5,5 1,39 V пояс ПрБ89,29,27,75,51,39 VI пояс ПрБ89,29,27,8 5,5 1,41VII пояс ПрБ89,29,27,9 5,5 1,43БортVIII пояс ПрБ89,29,27,97,876,885,51,141,43 1.19 Район 150…161 шп. БортVIII пояс ЛБ89,29,27,97,836,885,51,141,43VII пояс ЛБ89,29,27,8 5,5 1,41VI пояс ЛБ89,29,27,8 5,5 1,41 V пояс ЛБ89,29,27,6 5,5 1,38IV пояс ЛБ89,29,27,6 5,5 1,38III пояс ЛБ89,29,27,6 5,5 1,38II пояс ЛБ89,29,27,7 5,5 1,39ДнищеI пояс ДП89,29,29,87,846,425,51,221,77II пояс ПрБ89,29,27,7 5,5 1,39III пояс ПрБ89,29,27,3 5,5 1,32IV пояс ПрБ89,29,27,6 5,5 1,38 V пояс ПрБ89,29,27,75,51,39 VI пояс ПрБ89,29,27,8 5,5 1,41VII пояс ПрБ89,29,27,8 5,5 1,41БортVIII пояс ПрБ89,29,27,97,836,885,51,141,43 1.20 Район 162…170 шп. БортVII пояс ЛБ89,29,27,87,836,885,51,141,41VI пояс ЛБ89,29,27,8 5,5 1,41V пояс ЛБ89,29,27,9 5,5 1,43 IV пояс ЛБ89,29,27,8 5,5 1,41III пояс ЛБ89,29,27,8 5,5 1,41II пояс ЛБ89,29,27,8 5,5 1,41ДнищеI пояс ДП89,29,27,87,776,425,51,211,41II пояс ПрБ89,29,27,8 5,5 1,41III пояс ПрБ89,29,27,7 5,5 1,39 IV пояс ПрБ89,29,27,75,51,39 V пояс ПрБ89,29,27,9 5,5 1,43VI пояс ПрБ89,29,27,8 5,5 1,41БортVII пояс ПрБ89,29,27,87,836,885,51,141,411.21 Район 171…176 шп. БортVII пояс ЛБ89,29,27,87,806,885,51,131,41VI пояс ЛБ89,29,27,8 5,5 1,41V пояс ЛБ89,29,27,8 5,5 1,41 IV пояс ЛБ89,29,27,8 5,5 1,41III пояс ЛБ89,29,27,8 5,5 1,41II пояс ЛБ89,29,27,8 5,5 1,41ДнищеI пояс ДП89,29,27,87,776,425,51,211,41II пояс ПрБ89,29,27,8 5,5 1,41III пояс ПрБ89,29,27,7 5,5 1,39 IV пояс ПрБ89,29,27,75,51,39 V пояс ПрБ89,29,27,8 5,5 1,41VI пояс ПрБ89,29,27,8 5,5 1,41БортVII пояс ПрБ89,29,27,87,806,885,51,131,41 2.Настил второго дна и обшивка внутреннего борта 2.1 Район 26…31 шп. 2-й бортIII пояс ЛБ88,08,08,0 4,7 1,71II пояс ЛБ66,06,06,0 4,7 1,28I пояс ЛБ66,86,86,0 5,5 1,10 III пояс ЛБ67,57,56,0 5,5 1,10II пояс ЛБ107,510,010,0 5,5 1,832-е дноI пояс ЛБ67,57,56,07,335,435,51,351,10I пояс ПрБ67,57,56,0 5,5 1,10II пояс ПрБ107,510,010,0 5,5 1,83III пояс ПрБ67,57,56,0 5,5 1,10 I пояс ПрБ66,86,86,0 5,5 1,10 II пояс ПрБ66,06,06,0 4,7 1,282-й бортIII пояс ПрБ88,08,08,0 4,7 1,71 Диам.III пояс ЛБ108,010,010,0 4,7 2,14переб.II пояс ЛБ66,06,06,07,334,934,71,491,28I пояс ЛБ66,86,86,0 5,5 1,10 2.2 Район 26…31 шп. 2-й бортIII пояс ЛБ88,08,07,9 4,7 1,69II пояс ЛБ66,06,06,0 4,7 1,28I пояс ЛБ66,86,86,0 5,5 1,10 III пояс ЛБ67,57,56,0 5,5 1,10II пояс ЛБ107,510,010,0 5,5 1,832-е дноI пояс ЛБ67,57,56,07,335,435,51,351,10I пояс ПрБ67,57,56,0 5,5 1,10II пояс ПрБ107,510,010,0 5,5 1,83III пояс ПрБ67,57,56,0 5,5 1,10 I пояс ПрБ66,86,86,0 5,5 1,10 II пояс ПрБ66,06,06,0 4,7 1,282-й бортIII пояс ПрБ88,08,07,9 4,7 1,69 Диам.III пояс ЛБ108,010,010,0 4,7 2,14переб.II пояс ЛБ66,06,06,07,334,934,71,491,28I пояс ЛБ66,86,86,0 5,5 1,10 2.3 Район 32…41 шп. 2-й бортIII пояс ЛБ88,08,07,9 4,7 1,69II пояс ЛБ66,06,06,0 4,7 1,28I пояс ЛБ66,86,86,0 5,5 1,10 III пояс ЛБ67,57,56,0 5,5 1,10II пояс ЛБ107,510,010,0 5,5 1,832-е дноI пояс ЛБ67,57,56,07,335,435,51,351,10I пояс ПрБ67,57,56,0 5,5 1,10II пояс ПрБ107,510,010,0 5,5 1,83III пояс ПрБ67,57,56,0 5,5 1,10 I пояс ПрБ66,86,86,0 5,5 1,10 II пояс ПрБ66,06,06,0 4,7 1,282-й бортIII пояс ПрБ88,08,07,9 4,7 1,69 Диам.III пояс ЛБ108,010,010,0 4,7 2,14переб.II пояс ЛБ66,06,06,07,334,934,71,491,28I пояс ЛБ66,86,86,0 5,5 1,10 2.4 Район 44…54 шп. 2-й бортIII пояс ЛБ88,08,07,9 4,7 1,69II пояс ЛБ66,06,06,0 4,7 1,28I пояс ЛБ66,86,86,0 5,5 1,10 III пояс ЛБ67,57,55,9 5,5 1,08II пояс ЛБ107,510,09,9 5,5 1,812-е дноI пояс ЛБ67,57,55,97,235,435,51,331,08I пояс ПрБ67,57,55,9 5,5 1,08II пояс ПрБ107,510,09,9 5,5 1,81III пояс ПрБ67,57,55,9 5,5 1,08 I пояс ПрБ66,86,86,0 5,5 1,10 II пояс ПрБ66,06,06,0 4,7 1,282-й бортIII пояс ПрБ88,08,07,9 4,7 1,69 Диам.III пояс ЛБ108,010,010,0 4,7 2,14переб.II пояс ЛБ66,06,06,07,334,934,71,491,28I пояс ЛБ66,86,86,0 5,5 1,10 2.5 Район 56…66 шп. 2-й бортIII пояс ЛБ88,08,07,9 4,7 1,69II пояс ЛБ66,06,06,0 4,7 1,28I пояс ЛБ66,86,86,0 5,5 1,10 III пояс ЛБ67,57,56,0 5,5 1,10II пояс ЛБ107,510,09,9 5,5 1,812-е дноI пояс ЛБ67,57,56,07,285,435,51,341,10I пояс ПрБ67,57,55,9 5,5 1,08II пояс ПрБ107,510,09,9 5,5 1,81III пояс ПрБ67,57,56,0 5,5 1,10 I пояс ПрБ66,86,86,0 5,5 1,10 II пояс ПрБ66,06,06,0 4,7 1,282-й бортIII пояс ПрБ88,08,07,9 4,7 1,69 Диам.III пояс ЛБ108,010,010,0 4,7 2,14переб.II пояс ЛБ66,06,06,07,334,934,71,491,28I пояс ЛБ66,86,86,0 5,5 1,10 2.6 Район 67…74 шп. 2-й бортIII пояс ЛБ88,08,07,9 4,7 1,69II пояс ЛБ66,06,06,0 4,7 1,28I пояс ЛБ66,86,86,0 5,5 1,10 III пояс ЛБ67,57,56,0 5,5 1,10II пояс ЛБ107,510,09,9 5,5 1,812-е дноI пояс ЛБ67,57,55,97,255,435,51,341,08I пояс ПрБ67,57,55,9 5,5 1,08II пояс ПрБ107,510,09,9 5,5 1,81III пояс ПрБ67,57,55,9 5,5 1,08 I пояс ПрБ66,86,86,0 5,5 1,10 II пояс ПрБ66,06,06,0 4,7 1,282-й бортIII пояс ПрБ88,08,07,9 4,7 1,69 Диам.III пояс ЛБ108,010,010,0 4,7 2,14переб.II пояс ЛБ66,06,06,07,334,934,71,491,28I пояс ЛБ66,86,86,0 5,5 1,10 2.7 Район 75…84 шп. 2-й бортIII пояс ЛБ88,08,07,9 4,7 1,69II пояс ЛБ66,06,06,0 4,7 1,28I пояс ЛБ66,86,86,0 5,5 1,10 III пояс ЛБ67,57,56,0 5,5 1,10II пояс ЛБ107,510,010,0 5,5 1,832-е дноI пояс ЛБ67,57,56,07,335,435,51,351,10I пояс ПрБ67,57,56,0 5,5 1,10II пояс ПрБ107,510,010,0 5,5 1,83III пояс ПрБ67,57,56,0 5,5 1,10 I пояс ПрБ66,86,86,0 5,5 1,10 II пояс ПрБ66,06,06,0 4,7 1,282-й бортIII пояс ПрБ88,08,07,9 4,7 1,69 Диам.III пояс ЛБ108,010,010,0 4,7 2,14переб.II пояс ЛБ66,06,06,07,334,934,71,491,28I пояс ЛБ66,86,86,0 5,5 1,10 2.8 Район 85…94 шп. 2-й бортIII пояс ЛБ88,08,07,9 4,7 1,69II пояс ЛБ66,06,06,0 4,7 1,28I пояс ЛБ66,86,86,0 5,5 1,10 III пояс ЛБ67,57,55,9 5,5 1,08II пояс ЛБ107,510,010,0 5,5 1,832-е дноI пояс ЛБ67,57,56,07,305,435,51,341,10I пояс ПрБ67,57,56,0 5,5 1,10II пояс ПрБ107,510,010,0 5,5 1,83III пояс ПрБ67,57,55,9 5,5 1,08 I пояс ПрБ66,86,86,0 5,5 1,10 II пояс ПрБ66,06,06,0 4,7 1,282-й бортIII пояс ПрБ88,08,07,9 4,7 1,69 Диам.III пояс ЛБ108,010,010,0 4,7 2,14переб.II пояс ЛБ66,06,06,07,334,934,71,491,28I пояс ЛБ66,86,86,0 5,5 1,10 2.9 Район 95…104 шп. 2-й бортIII пояс ЛБ88,08,07,9 4,7 1,69II пояс ЛБ66,06,06,0 4,7 1,28I пояс ЛБ66,86,86,0 5,5 1,10 III пояс ЛБ67,57,56,0 5,5 1,10II пояс ЛБ107,510,09,9 5,5 1,812-е дноI пояс ЛБ67,57,56,07,305,435,51,341,10I пояс ПрБ67,57,56,0 5,5 1,10II пояс ПрБ107,510,09,9 5,5 1,81III пояс ПрБ67,57,56,0 5,5 1,10 I пояс ПрБ66,86,86,0 5,5 1,10 II пояс ПрБ66,06,06,0 4,7 1,282-й бортIII пояс ПрБ88,08,07,9 4,7 1,69 Диам.III пояс ЛБ108,010,010,0 4,7 2,14переб.II пояс ЛБ66,06,06,07,334,934,71,491,28I пояс ЛБ66,86,86,0 5,5 1,10 2.10 Район 105…112 шп. 2-й бортIII пояс ЛБ88,08,07,9 4,7 1,69II пояс ЛБ66,06,06,0 4,7 1,28I пояс ЛБ66,86,86,0 5,5 1,10 III пояс ЛБ67,57,56,0 5,5 1,10II пояс ЛБ107,510,09,9 5,5 1,812-е дноI пояс ЛБ67,57,56,07,325,435,51,351,10I пояс ПрБ67,57,56,0 5,5 1,10II пояс ПрБ107,510,010,0 5,5 1,83III пояс ПрБ67,57,56,0 5,5 1,10 I пояс ПрБ66,86,86,0 5,5 1,10 II пояс ПрБ66,06,06,0 4,7 1,282-й бортIII пояс ПрБ88,08,07,9 4,7 1,69 Диам.III пояс ЛБ108,010,010,0 4,7 2,14переб.II пояс ЛБ66,06,06,07,334,934,71,491,28I пояс ЛБ66,86,86,0 5,5 1,10 2.11 Район 113…122 шп. 2-й бортIII пояс ЛБ88,08,07,9 4,7 1,69II пояс ЛБ66,06,06,0 4,7 1,28I пояс ЛБ66,86,86,0 5,5 1,10 III пояс ЛБ67,57,56,0 5,5 1,10II пояс ЛБ107,510,09,9 5,5 1,812-е дноI пояс ЛБ67,57,56,07,325,435,51,351,10I пояс ПрБ67,57,56,0 5,5 1,10II пояс ПрБ107,510,010,0 5,5 1,83III пояс ПрБ67,57,56,0 5,5 1,10 I пояс ПрБ66,86,86,0 5,5 1,10 II пояс ПрБ66,06,06,0 4,7 1,282-й бортIII пояс ПрБ88,08,07,9 4,7 1,69 Диам.III пояс ЛБ108,010,010,0 4,7 2,14переб.II пояс ЛБ66,06,06,07,334,934,71,491,28I пояс ЛБ66,86,86,0 5,5 1,10 2.12 Район 123…130 шп. 2-й бортIII пояс ЛБ88,08,07,9 4,7 1,69II пояс ЛБ66,06,06,0 4,7 1,28I пояс ЛБ66,86,86,0 5,5 1,10 III пояс ЛБ67,57,55,9 5,5 1,08II пояс ЛБ107,510,09,9 5,5 1,812-е дноI пояс ЛБ67,57,55,97,275,435,51,341,08I пояс ПрБ67,57,56,0 5,5 1,10II пояс ПрБ107,510,010,0 5,5 1,83III пояс ПрБ67,57,55,9 5,5 1,08 I пояс ПрБ66,86,86,0 5,5 1,10 II пояс ПрБ66,06,06,0 4,7 1,282-й бортIII пояс ПрБ88,08,07,9 4,7 1,69 Диам.III пояс ЛБ108,010,010,0 4,7 2,14переб.II пояс ЛБ66,06,06,07,334,934,71,491,28I пояс ЛБ66,86,86,0 5,5 1,10


Таблица А.2. - Сравнение фактических толщин ледового пояса с допускаемыми (в соответствии с требованиями к судам ледовой категории лед30)

№ п/пНаименование связиТолщины, мм`dфакт `dостdфакт dостПримечанияПостро- ечнаяТреб. ПравиламиСтрои- тельная max(d0;dтреб)Фактич. остаточнаяСредняя группы связейНорма средней остат.Норма остаточ. толщ.d0dтреб dстрdфакт`dфакт`dостdост1234567891011121.1 Район нос…3 шп. БортIV пояс ЛБ128,312,011,811,809,006,61,311,78III пояс ЛБ128,312,011,8 6,6 1,78 III пояс ПрБ128,312,011,8 6,6 1,78БортIV пояс ПрБ128,312,011,811,809,006,61,311,78 1.2 Район 3...8 шп. БортV пояс ЛБ128,312,011,811,809,006,61,311,78IV пояс ЛБ128,312,011,8 6,6 1,78 IV пояс ПрБ128,312,011,8 6,6 1,78БортV пояс ПрБ128,312,011,811,809,006,61,311,78 1.3 Район 9…15 шп. БортV пояс ЛБ128,312,011,811,809,006,61,311,78IV пояс ЛБ128,312,011,8 6,6 1,78 IV пояс ПрБ128,312,011,8 6,6 1,78БортV пояс ПрБ128,312,011,811,809,006,61,311,78 1.4 Район 15…23 шп. БортVI пояс ЛБ108,310,011,411,507,506,61,531,72V пояс ЛБ108,310,011,6 6,6 1,75 V пояс ПрБ108,310,011,6 6,6 1,75БортVI пояс ПрБ108,310,011,711,657,506,61,551,77 1.5 Район 26…31 шп. БортVIII пояс ЛБ108,410,011,811,807,506,71,571,75VII пояс ЛБ108,410,011,8 6,7 1,75 VII пояс ПрБ108,410,011,8 6,7 1,75БортVIII пояс ПрБ108,410,011,811,807,506,71,571,75 1.6 Район 31…41 шп. БортVIII пояс ЛБ88,48,47,87,806,326,71,231,16VII пояс ЛБ88,48,47,8 6,7 1,16 VII пояс ПрБ88,48,47,9 6,7 1,17БортVIII пояс ПрБ88,48,47,87,856,326,71,241,16 1.7 Район 44…54 шп. БортVIII пояс ЛБ88,48,47,87,806,326,71,231,16VII пояс ЛБ88,48,47,8 6,7 1,16 VII пояс ПрБ88,48,47,8 6,7 1,16БортVIII пояс ПрБ88,48,47,87,806,326,71,231,16 1.8 Район 55…66 шп. БортVIII пояс ЛБ88,48,47,87,856,326,71,241,16VII пояс ЛБ88,48,47,9 6,7 1,17VII пояс ПрБ88,48,47,8 6,7 1,16БортVIII пояс ПрБ88,48,47,87,806,326,71,231,16 1.9 Район 67…74 шп. БортVIII пояс ЛБ88,48,47,87,706,326,71,221,16VII пояс ЛБ88,48,47,6 6,7 1,13 VII пояс ПрБ88,48,47,7 6,7 1,14БортVIII пояс ПрБ88,48,47,87,756,326,71,231,16 1.10 Район 75…84 шп. БортVIII пояс ЛБ88,48,47,77,556,326,71,191,14VII пояс ЛБ88,48,47,4 6,7 1,10 VII пояс ПрБ88,48,47,6 6,7 1,13БортVIII пояс ПрБ88,48,47,87,706,326,71,221,161.11 Район 84…94 шп. БортVIII пояс ЛБ88,48,47,57,556,326,71,191,11VII пояс ЛБ88,48,47,6 6,7 1,13 VII пояс ПрБ88,48,47,6 6,7 1,13БортVIII пояс ПрБ88,48,47,77,656,326,71,211,14 1.12 Район 94…104 шп. БортVIII пояс ЛБ88,48,47,97,806,326,71,231,17VII пояс ЛБ88,48,47,7 6,7 1,14 VII пояс ПрБ88,48,47,7 6,7 1,14БортVIII пояс ПрБ88,48,47,97,806,326,71,231,171.13 Район 105…112 шп. БортVIII пояс ЛБ88,48,47,97,756,326,71,231,17VII пояс ЛБ88,48,47,6 6,7 1,13 VII пояс ПрБ88,48,47,7 6,7 1,14БортVIII пояс ПрБ88,48,47,97,806,326,71,231,17 1.14 Район 113…122 шп. БортVIII пояс ЛБ88,48,47,87,856,326,71,241,16VII пояс ЛБ88,48,47,9 6,7 1,17 VII пояс ПрБ88,48,47,8 6,7 1,16БортVIII пояс ПрБ88,48,47,87,806,326,71,231,16 1.15 Район 123…130 шп. БортVIII пояс ЛБ88,48,47,87,806,326,71,231,16VII пояс ЛБ88,48,47,8 6,7 1,16 VII пояс ПрБ88,48,47,8 6,7 1,16БортVIII пояс ПрБ88,48,47,87,806,326,71,231,16 1.16 Район 132…140 шп. БортVII пояс ЛБ88,48,47,67,706,326,71,221,13VI пояс ЛБ88,48,47,8 6,7 1,16 VI пояс ПрБ88,48,47,8 6,7 1,16БортVII пояс ПрБ88,48,47,77,756,326,71,231,14 1.18 Район 145…150 шп. БортVII пояс ЛБ88,88,87,97,856,607,01,191,12VI пояс ЛБ88,88,87,8 7,0 1,11 VI пояс ПрБ88,88,87,8 7,0 1,11БортVII пояс ПрБ88,88,87,97,856,607,01,191,12 1.19 Район 150…161 шп. БортVII пояс ЛБ88,88,87,87,806,607,01,181,11VI пояс ЛБ88,88,87,8 7,0 1,11 VI пояс ПрБ88,88,87,8 7,0 1,11БортVII пояс ПрБ88,88,87,87,806,607,01,181,11 1.20 Район 162…170 шп. БортVI пояс ЛБ88,88,87,87,856,607,01,191,11V пояс ЛБ88,88,87,9 7,0 1,12 V пояс ПрБ88,88,87,9 7,0 1,12БортVI пояс ПрБ88,88,87,87,856,607,01,191,11 1.21 Район 171…176 шп. БортVI пояс ЛБ88,88,87,87,806,607,01,181,11V пояс ЛБ88,88,87,8 7,0 1,11 V пояс ПрБ88,88,87,8 7,0 1,11БортVI пояс ПрБ88,88,87,87,806,607,01,181,11


Таблица А.3. - Сравнение фактических моментов сопротивления балок набора корпуса с допускаемыми (в соответствии с требованиями к судам класса М-СП3,5 в эксплуатации)

N п/пНаименование связиНовый корпусС и з н о с о мWост WдопПостро- ечныйТребуе- мая Пра- виламиДопускаемый момент сопротивленияИзнос стенкиФактич. остаточ.Wo,см3W,см3a Wдоп= aW,см3 DS, ммWост,см3-123456789Бимсы616,3387,10,6232,20,2606,92,611.Набор днища, борта и палубы 1.1Район 0…3 шп. Бимсы616,3387,10,6232,20,0616,32,65 1.2Район 3…8 шп. Рамные шп. ЛБ 494,0213,30,6128,00,1490,13,83 Рамные шп. ПрБ 494,0213,30,6128,00,1490,13,83 Холостые шп. ЛБ42,329,10,617,40,141,42,37 Холостые шп. ПрБ42,329,10,617,40,141,42,37 Бимсы616,3387,10,6232,20,1611,62,63 1.3Район 9…15 шп. Рамные шп. ЛБ 494,0213,30,6128,00,1490,13,83 Рамные шп. ПрБ 494,0213,30,6128,00,1490,13,83 Холостые шп. ЛБ42,329,10,617,40,240,52,32 Холостые шп. ПрБ42,329,10,617,40,141,42,37 1.4Район 16…23 шп. Рамные шп. ЛБ 494,0213,30,6128,00,1490,13,83 Рамные шп. ПрБ 494,0213,30,6128,00,1490,13,83 Холостые шп. ЛБ42,329,10,617,40,141,42,37 Холостые шп. ПрБ42,329,10,617,40,240,52,32 1.5Район 26…31 шп. Р.ж. днища63,922,50,715,80,162,83,98 Рамные шп. ЛБ 494,0213,30,6128,00,2486,23,80 Рамные шп. ПрБ 494,0213,30,6128,00,2486,23,80 Холостые шп. ЛБ42,329,10,617,40,240,52,32 Холостые шп. ПрБ42,329,10,617,40,240,52,32 Р.ж. палубы 42,321,20,714,90,240,52,73 Бимсы616,3387,10,6232,20,2606,92,61 1.6Район 32…41 шп. Р.ж. днища63,922,50,715,80,162,83,98 Рамные шп. ЛБ 494,0213,30,6128,00,2486,23,80 Рамные шп. ПрБ 494,0213,30,6128,00,2486,23,80 Холостые шп. ЛБ42,329,10,617,40,240,52,32 Холостые шп. ПрБ42,329,10,617,40,240,52,32 Р.ж. палубы 42,321,20,714,90,240,52,73 Бимсы616,3387,10,6232,20,2606,92,61 1.7Район 44…54 шп. Р.ж. днища63,922,50,715,80,063,94,05 Рамные шп. ЛБ 494,0213,30,6128,00,0494,03,86 Рамные шп. ПрБ 494,0213,30,6128,00,0494,03,86 Холостые шп. ЛБ42,329,10,617,40,042,32,42 Холостые шп. ПрБ42,329,10,617,40,042,32,42 Р.ж. палубы 42,321,20,714,90,042,32,84 Бимсы616,3387,10,6232,20,1611,62,63 1.8Район 56…66 шп. Р.ж. днища63,922,50,715,80,063,94,05 Рамные шп. ЛБ 494,0213,30,6128,00,0494,03,86 Рамные шп. ПрБ 494,0213,30,6128,00,0494,03,86 Холостые шп. ЛБ42,329,10,617,40,042,32,42 Холостые шп. ПрБ42,329,10,617,40,042,32,42 Р.ж. палубы 42,321,20,714,90,141,42,78 Бимсы616,3387,10,6232,20,1611,62,63 1.9Район 67…74 шп. Р.ж. днища63,922,50,715,80,063,94,05 Рамные шп. ЛБ 494,0213,30,6128,00,0494,03,86 Рамные шп. ПрБ 494,0213,30,6128,00,0494,03,86 Холостые шп. ЛБ42,329,10,617,40,042,32,42 Холостые шп. ПрБ42,329,10,617,40,042,32,42 Р.ж. палубы 42,321,20,714,90,042,32,84 Бимсы616,3387,10,6232,20,1611,62,63 1.10Район 75…84 шп. Р.ж. днища63,922,50,715,80,063,94,05 Рамные шп. ЛБ 494,0213,30,6128,00,0494,03,86 Рамные шп. ПрБ 494,0213,30,6128,00,1490,13,83 Холостые шп. ЛБ42,329,10,617,40,042,32,42 Холостые шп. ПрБ42,329,10,617,40,042,32,42 Р.ж. палубы 42,321,20,714,90,042,32,84 Бимсы616,3387,10,6232,20,1611,62,63 1.11Район 85…94 шп. Р.ж. днища63,922,50,715,80,063,94,05 Рамные шп. ЛБ 494,0213,30,6128,00,1490,13,83 Рамные шп. ПрБ 494,0213,30,6128,00,1490,13,83 Холостые шп. ЛБ42,329,10,617,40,141,42,37 Холостые шп. ПрБ42,329,10,617,40,042,32,42 Р.ж. палубы 42,321,20,714,90,042,32,84 Бимсы616,3387,10,6232,20,1611,62,63 1.12Район 95…104 шп. Р.ж. днища63,922,50,715,80,063,94,05 Рамные шп. ЛБ 494,0213,30,6128,00,1490,13,83 Рамные шп. ПрБ 494,0213,30,6128,00,1490,13,83 Холостые шп. ЛБ42,329,10,617,40,042,32,42 Холостые шп. ПрБ42,329,10,617,40,042,32,42 Р.ж. палубы 42,321,20,714,90,042,32,84 Бимсы616,3387,10,6232,20,1611,62,631.13Район 105…112 шп. Р.ж. днища63,922,50,715,80,063,94,05 Рамные шп. ЛБ 494,0213,30,6128,00,1490,13,83 Рамные шп. ПрБ 494,0213,30,6128,00,1490,13,83 Холостые шп. ЛБ42,329,10,617,40,141,42,37 Холостые шп. ПрБ42,329,10,617,40,042,32,42 Р.ж. палубы 42,321,20,714,90,042,32,84 Бимсы616,3387,10,6232,20,1611,62,63 1.14Район 113…122 шп. Р.ж. днища63,922,50,715,80,063,94,05 Рамные шп. ЛБ 494,0213,30,6128,00,1490,13,83 Рамные шп. ПрБ 494,0213,30,6128,00,1490,13,83 Холостые шп. ЛБ42,329,10,617,40,042,32,42 Холостые шп. ПрБ42,329,10,617,40,042,32,42 Р.ж. палубы 42,321,20,714,90,042,32,84 Бимсы616,3387,10,6232,20,1611,62,63 1.15Район 123…130 шп. Р.ж. днища63,922,50,715,80,063,94,05 Рамные шп. ЛБ 494,0213,30,6128,00,1490,13,83 Рамные шп. ПрБ 494,0213,30,6128,00,1490,13,83 Холостые шп. ЛБ42,329,10,617,40,042,32,42 Холостые шп. ПрБ42,329,10,617,40,042,32,42 Р.ж. палубы 42,321,20,714,90,042,32,84 Бимсы616,3387,10,6232,20,1611,62,63 1.16Район 132…140 шп. Р.ж. днища63,922,50,715,80,162,83,98 Рамные шп. ЛБ 494,0213,30,6128,00,2486,23,80 Рамные шп. ПрБ 494,0213,30,6128,00,2486,23,80 Холостые шп. ЛБ42,329,10,617,40,141,42,37 Холостые шп. ПрБ42,329,10,617,40,240,52,32 Р.ж. палубы 42,321,20,714,90,240,52,73 Бимсы616,3387,10,6232,20,2606,92,61 1.17Район 141…144 шп. Р.ж. днища63,922,50,715,80,162,83,98 Рамные шп. ЛБ 494,0213,30,6128,00,2486,23,80 Рамные шп. ПрБ 494,0213,30,6128,00,2486,23,80 Холостые шп. ЛБ42,329,10,617,40,240,52,32 Холостые шп. ПрБ42,329,10,617,40,240,52,32 Р.ж. палубы 42,321,20,714,90,240,52,73 Бимсы616,3387,10,6232,20,2606,92,61 1.18Район 145…150 шп. Р.ж. днища63,922,50,715,80,162,83,98 Рамные шп. ЛБ 494,0213,30,6128,00,2486,23,80 Рамные шп. ПрБ 494,0213,30,6128,00,2486,23,80 Холостые шп. ЛБ42,329,10,617,40,240,52,32 Холостые шп. ПрБ42,329,10,617,40,240,52,32 Р.ж. палубы 42,321,20,714,90,240,52,73 Бимсы616,3387,10,6232,20,1611,62,631.19Район 150…161 шп. Рамные шп. ЛБ 494,0213,30,6128,00,1490,13,83 Рамные шп. ПрБ 494,0213,30,6128,00,1490,13,83 Холостые шп. ЛБ42,329,10,617,40,141,42,37 Холостые шп. ПрБ42,329,10,617,40,240,52,32 1.20Район 162…170 шп. Рамные шп. ЛБ 494,0213,30,6128,00,2486,23,80 Рамные шп. ПрБ 494,0213,30,6128,00,2486,23,80 Холостые шп. ЛБ42,329,10,617,40,141,42,37 Холостые шп. ПрБ42,329,10,617,40,240,52,32 1.21Район 171…176 шп. Рамные шп. ЛБ 494,0213,30,6128,00,1490,13,83 Рамные шп. ПрБ 494,0213,30,6128,00,1490,13,83 Холостые шп. ЛБ42,329,10,617,40,141,42,37 Холостые шп. ПрБ42,329,10,617,40,240,52,32

ПРИЛОЖЕНИЕ Б.

ПОСОБОИЕ ПО ИЗМЕРЕНИЮ ОСТАТОЧНОЙ ТОЛЩИНЫ МЕТАЛЛА ЭЛЕМЕНТОВ МЕТАЛЛОКОНСТРУКЦИЙ КОРПУСОВ СУДОВ


1.Измерение остаточных толщин металлоконструкций корпусов судов должно производиться обученными специалистами, аттестованными в установленном порядке. При определении технического состояния металлоконструкции измерение остаточных толщин элементов выполняется в соответствии с требованиями [1].

2.Измерение остаточной толщины элементов металлоконструкции производится, как правило, ультразвуковым методом с использованием толщиномеров, соответствующим требованиям [2]. В случаях, когда ультразвуковым методом не удается получить надежные результаты измерения с допустимой погрешностью, необходимо применять метод весовой пробы.

.Под погрешностью измерения остаточной толщины ?S понимается разность


?S= SФ-SИ,


где SФ - фактическая средняя толщина элемента;И - измеренная толщина элемента с учетом поправки на язвенное разрушение.

4.Погрешность измерений ?S остаточной толщины зависит: от величины коррозионного изнашивания поверхностей элемента с измеряемой и обратной сторон; глубины удаления металла при подготовке точек измерения; точности определения поправки на язвенное разрушение; числа точек измерения элемента [1,3 ,4].

5.При измерении остаточной толщины элементов коррозионное повреждение их поверхности может квалифицироваться следующими этапами:

-первый (см. Рисунок Б.1) - равномерная поверхностная коррозия;

-второй (см. Рисунок Б.2) - равномерная поверхностная коррозия, образование отдельных редко расположенных коррозионных язв, начало точечной коррозии (питтинг);

-третий (см. Рисунок Б.3) - увеличение числа коррозионных язв и рост их размеров в плане, увеличение шероховатости поверхности из-за образования мелких коррозионных язв глубиной 0,1-0,3 мм;

-четвертый (см. Рисунок Б.4) - увеличение плотности повреждений в виде язвенной коррозии с сохранением участков первоначального профиля, увеличение шероховатости поверхности;

-пятый (см. Рисунок Б.5) - сращивание коррозионных язв с потерей первоначального профиля и образованием нового неорганизованного рельефа поверхности.


Рисунок Б.1. - Первый этап коррозионного повреждения


Рисунок Б.2. - Второй этап коррозионного повреждения


Рисунок Б.3. - Третий этап коррозионного повреждения


Рисунок Б.4. - Четвертый этап коррозионного повреждения


Рисунок Б.5. - Пятый этап коррозионного повреждения


6.Погрешность измерения ?S±0,15-0,2 мм остаточной толщины на первом и втором этапе коррозионного повреждения поверхности может быть обеспечена без поправок на язвенное разрушение.

На третьем этапе коррозионного повреждения поверхности погрешность измерений ?S±0,15-0,3 мм, зависит от толщины удаляемого металла при подготовке точек измерения (зачистка измеряемого участка).

На четвертом этапе измерения для обеспечения погрешности измерений в диапазоне ±0,2-0,4 мм необходимо вводить поправку на язвенное разрушение поверхности.

Измерение ультразвуковым методом остаточной толщины элементов, имеющих коррозионное изнашивание поверхности, соответствующих пятому этапу, не рекомендуется, т.к. погрешность измерений может быть недопустимо большой. Целесообразно использовать метод весовой пробы.

7.Поправка на язвенное разрушение вычисляется по формуле:


?SЯП= ,


где SЯ - расстояние от наружной поверхности инструментальной линейки, уложенной на измеряемый участок, до поверхности металла;

- толщина линейки;

- число измерений.

Измерение расстояния SЯ рекомендуется производить штангенциркулем с глубиномером. Шаг измерений должен быть постоянным (отсчет по линейке), например, 5 или 10 мм. Число измерений n30.

В протокол измерений остаточной толщины элемента записывается величина:

SU= SUут-? SЯП,


где SUут - результат измерения толщины ультразвуковым толщиномером на участке сохранившегося первоначального профиля.

8.Измерение остаточной толщины производится на следующих элементах металлоконструкций:

-листы обшивки;

-элементы набора.

9.Измерение остаточной толщины каждого элемента производится не менее чем в 3-х точках по каждой поверхности элемента.

10. Точки измерения (Ø15-20 мм) должны быть зачищены до металлического блеска, для обеспечения акустического контакта ультразвукового искателя с поверхностью измеряемого элемента. Для уменьшения погрешности измерения следует производить со стороны элемента, имеющей наименьший коррозионный износ. Точки измерения должны быть удалены не менее чем на 15 мм от кромок сварных швов и участков изменения толщины профильных элементов. Поверхность подготовленных точек измерения должна быть плоской и параллельной поверхности элемента, с которой производятся измерения.

. Перед нанесением контактной жидкости подготовленные точки измерений очищаются от пыли и абразива. Выбор контактных жидкостей (смазок) зависит от условий проведения работ. Допускается использование твердых сортов смазок.

. Измерения толщины должны производиться ультразвуковыми толщиномерами, имеющими действующий сертификат о государственной поверке. Настройка ультразвуковых толщиномеров производится в соответствии с инструкцией по эксплуатации прибора. Рекомендуется до начала работ и периодически при измерениях проверять правильность показаний толщиномера по стандартному образцу предприятия (СОП), изготовленному из материала по химическому составу и толщине близких к измеряемым.

. В случаях, когда результаты измерений по элементу отличается более чем на 0,5 мм, дополнительно производится не менее 4-х измерений. Средняя толщина элемента Sср определяется как среднеарифметическая всех измерений. Если при измерениях в одной из точек фиксируется остаточная толщина Smin, значительно отличающаяся в меньшую сторону от других полученных значений и первоначальной толщины элемента, в ее окрестностях производится не менее 3-ех измерений. При их значениях близких к общей совокупности результатов измерений по элементу, значение Smin исключается из разности среднего по данному элементу. Как правило, фиксация значений Smin вызвано наличием мелких внутренних дефектов в прокате (например, расслоения) или наличием коррозионной язвы с обратной стороны элемента.


СОДЕРЖАНИЕ Введение . Описание и конструктивные особенности нефтеналивного судна . Анализ технического состояния корпуса судна на момент модернизац

Больше работ по теме:

Предмет: Транспорт, грузоперевозки

Тип работы: Диплом

Новости образования

КОНТАКТНЫЙ EMAIL: MAIL@SKACHAT-REFERATY.RU

Скачать реферат © 2018 | Пользовательское соглашение

Скачать      Реферат

ПРОФЕССИОНАЛЬНАЯ ПОМОЩЬ СТУДЕНТАМ