Расчет трехфазного двухобмоточного трансформатора 150 кВА, 10; 0,400 кВ, 50 Гц с естественным масляным охлаждением
ФГОУ ВПО «БАШКИРСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АГРАРНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ»
Курсовая работа
Расчет трехфазного двухобмоточного трансформатора 150 кВА, 10; 0,400 кВ, 50 Гц с естественным масляным охлаждением
Уфа 2014.
Введение
Проектирование трансформаторов включает в себя расчет и их конструирование. В данной работе рассматривается только расчет силовых трехфазных трансформаторов с масляным охлаждением в диапазоне мощностей до 5000 кВА и напряжением до 35 кВ.
Известно, что наибольшее распространение в трансформатостроении получили силовые трансформаторы со стержневыми магнитопроводами, как наиболее простые и удобные в конструктивном отношении по сравнению с трансформаторами броневого типа. Трансформаторы броневого типа в России в основном используются в маломощных радиотехнических установках. Трансформатор со стержневым магнитопроводом обладает лучшими условиями охлаждения обмоток и сердечника, доступностью осмотра обмоток при ревизии трансформатора, простотой сборки и ремонта сердечника и т.д.
Трансформаторы в схемах электроснабжения являются одним из основных и наиболее многочисленных элементов, и от энергетических показателей их зависит эффективность работы всей системы.
Задание
Номинальная мощность трансформатора S = 150 кВА
Число фаз m =3
Частота сети f=50 Гц
Режим работы трансформатора продолжительный
Номинальное высшее линейное напряжение UВН = 6300 В
Номинальное низшее линейное напряжение UНН = 400 В
Схема и группа соединения обмоток Y/? - 12
Способ охлаждения трансформатора естественное масляное
Напряжение короткого замыкания uк = 5%
Потери короткого замыкания Рк = 3000 Вт
Потери холостого хода Ро = 1200 Вт
Ток холостого хода io = 5,2%
I. Определение основных электрических величин
.Номинальные фазные напряжения
В;
В.
. Номинальные линейные токи
А;
.
. Номинальные фазные токи
Расчет трансформатора ведется в двух вариантах:
вариант I - с обмотками из медного провода;
вариант II - с обмотками из алюминиевого провода.
Определение основных размеров трансформатора
. Металл провода обмоток - Медь;
Марка стали сердечника - 1212;
Толщина листов стали - 0,5 мм;
Удельные потери в стали р10= 1,6 Вт/кг;
Магнитная индукция в стержнях Вс=1,4 Тл;
Средняя плотность тока в обмотках j = 4 А/мм2;
Отношение веса стали к весу металла обмоток
.
. ЭДС на один виток
В/виток.
. Число витков в обмотке 1
витков;
Число витков в обмотке 2
витков;
Уточненное значение ЭДС на виток
В/виток;
Площадь поперечного сечения стали стержня сердечника
см2;
Рисунок 1 Ступенчатая форма поперечного сечения стержня трансформатора
Число ступеней стержня сердечника n=6;
Число каналов в сердечнике - сердечник без каналов;
Коэффициент заполнения площади описанного круга площадью ступенчатой фигуры kкр=0,875;
Изоляция стали - бумага;
Коэффициент заполнения ступенчатой фигуры сталью fс=0,92;
Диаметр круга, описанного вокруг стержня сердечника
см.
. Номинальная мощность обмотки 1 на стержень сердечника
кВА;
Номинальное напряжение обмотки 1 на стержень сердечника
В;
Номинальный ток обмотки 1 на стержень сердечника А;
Число витков обмотки 1 на стержень сердечника витков;
Предварительная площадь поперечного сечения провода обмотки 1
мм2;
Тип обмотки 1 - цилиндрическая двухслойная из провода прямоугольного сечения;
Номинальная мощность обмотки 2 на стержень сердечника
кВА;
Номинальное напряжение обмотки 2 на стержень В;
Номинальный ток обмотки 2 А;
Число витков обмотки 2 на стержень витков;
Предварительная площадь поперечного сечения провода обмотки 2
мм2;
Тип обмотки 2 - многослойная цилиндрическая из провода круглого сечения.
. Испытательное напряжение обмотки 1 кВ;
Испытательное напряжение обмотки 2 кВ;
Изоляционный цилиндр между обмоткой 1 и сердечником ?цо не предусматривается;
Полное расстояние между обмоткой 1 и стержнем сердечника ?о=0,6 см;
Расстояние между обмоткой и ярмом lо=3 см;
Толщина изоляционного цилиндра в промежутке между обмотками 1 и 2 ?ц12=0,3 см;
Толщина каждого из двух вертикальных каналов ак12=0,5 см;
Полное расстояние между обмотками 1 и 2
?12=2ак12+?ц12=2.0,5+0,3=1,3 см;
Предварительная радиальная толщина обмотки 1
?1=3 см;
Таблица 1. Минимально допустимые изоляционные расстояния масляных трансформаторов
Предварительная радиальная толщина обмотки 2 ?2=1,8 см;
Предварительное приведенное расстояние между обмотками
см.
. Средний диаметр обмотки 1
см;
Рисунок 2 Предварительный эскиз расположения обмоток в окне трансформатора и автотрансформатора
Средний диаметр обмотки 2
см;
Средняя длина витка обмоток
см.
10. Активная составляющая напряжения короткого замыкания
;
Индуктивная составляющая напряжения короткого замыкания
;
Высота обмоток по оси стержня сердечника
см;
Предварительный эскиз расположения обмоток в окне трансформатора представлен на рисунке 3.
Рисунок 3 Предварительный эскиз расположения обмоток в окне трансформатора
Таблица 2
D0?0?12?1?2l0l1=l2lcВариант с медными обмотками18,80,61,31,83338,244,2Вариант с алюминиевыми обмотками170,61,32,7437076
. Высота окна сердечника
см.
. Отношение высоты окна сердечника к диаметру стержня сердечника
.
Расчет обмоток трансформатора
. Уточнение средней плотности тока в обмотках
А/мм2.
. Предварительная удельная тепловая загрузка поверхности обмотки 1 q1=1300 Вт/м2;
Предварительная удельная тепловая загрузка поверхности обмотки 2 q2=1000 Вт/м2.
Расчет цилиндрической обмотки 1 из провода прямоугольного сечения
. Предварительная плотность тока в обмотке 1
А/мм2;
Площадь поперечного сечения провода обмотки 1
мм2.
. Число слоев nв1=2;
Число витков в слое
витков;
Предварительная высота витка вдоль стержня сердечника
см;
Число цилиндрических поверхностей охлаждения обмотки
принимаем .
. Окончательно по Приложению 1 принимаются следующие размеры провода
мм
намотка на «ребро»;
Число параллельных проводов ;
Площадь поперечного сечения провода
мм2;
Плотность тока в обмотке 1
А/мм2;
Толщина витка вдоль стержня сердечника
см;
Удельная тепловая загрузка поверхности обмотки 1
Вт/м2;
Радиальная толщина витка
см.
. Высота обмотки 1 вдоль стержня сердечника
см;
Радиальная толщина вертикального канала между двумя слоями обмотки 1 ак=0,5 см;
Радиальная толщина обмотки 1
см.
. Средний диаметр обмотки 1
см;
Средняя длина витка обмотки 1
см;
Вес металла обмотки 1
кг,
где - удельный вес обмоточного провода.
. Потери в обмотке 1 без учета добавочных потерь
Вт;
Сумма толщин всех проводов без изоляции обмотки 1 вдоль стержня
см;
Полное число проводов обмотки 1 вдоль радиуса
;
Коэффициент увеличения потерь в обмотке 1 от поверхностного эффекта
;
Потери в обмотке 1 с учетом добавочных потерь
Вт.
Расчет многослойной цилиндрической обмотки 2 из провода круглого сечения
. Плотность тока в обмотке 2
А/мм2;
Площадь поперечного сечения провода обмотки 2
мм2.
. Число параллельных проводов в обмотке 2 ;
Диаметр голого и изолированного провода (Приложение 2)
мм;
Марка изоляции провода - ПБ;
Площадь поперечного сечения провода обмотки 2
мм2;
Плотность тока в обмотке 2
А/мм2;
Расчетный диаметр изолированного провода обмотки 2
см;
Толщина витка вдоль стержня сердечника
см;
Число витков в одном слое обмотки
Число слоев обмотки 2
,
что нежелательно; принимаем ;
Окончательное число витков в слое
,
т.е. 5 слоев по 140 витков и 1 слой из 136 витков, т.е. всего витков;
Рабочее напряжение между двумя слоями
В;
Толщина междуслойной изоляции
?мсл=0,036 см;
Выступ междуслойной изоляции на торцах обмотки 2 равен 1,6 см;
Число цилиндрических поверхностей охлаждения обмотки 2 на стержень сердечника
принимаем ;
Удельная тепловая загрузка поверхности обмотки 2
Вт/м2.
. Вариант исполнения обмотки 2 показан на рисунке 4;
Рисунок 4 Исполнение многослойной цилиндрической обмотки из круглого провода с каналом между внутренней катушкой и изоляционным цилиндром
Число слоев и витков в слое во внутренней катушке - 3 слоя по 140 витков в слое;
Число слоев и витков в слое в наружной катушке - 2 слоя по140 витков и 1 слой из 136 витков;
Радиальная ширина вертикального канала между двумя концентрическими катушками обмотки 2 ак2=0,5 см;
Радиальная толщина обмотки 2
см;
Высота обмотки 2
см.
Примечание: Обмотку 1 разогнать до высоты см.
. Уточнение приведенного расстояния
см,
Здесь - приведенное расстояние между обмотками из позиции 8,см;
- высота обмоток из позиции 9, см.
Уточнение действительного расстояния между обмотками 1 и 2
см;
Эскиз расположения обмоток 1 и 2 в окне трансформатора представлен на рисунке 5.
25. Средний диаметр обмотки 2
см;
Средняя длина витка обмотки 2
см;
Рисунок 5 Окончательный эскиз расположения обмоток в окне трехфазного трансформатора 320 кВА, 10/0,525 кВ, 50 Гц, с медными обмотками
Вес металла обмотки 2
кг.
. Потери в обмотке 2 без учета добавочных потерь
Вт;
Коэффициент увеличения потерь в обмотке 2 от поверхностного эффекта
;
Потери в обмотке 2 с учетом добавочных потерь
Вт.
Параметры и относительное изменение напряжения трансформатора
. Потери короткого замыкания
Вт,
т.е. на 2 % больше заданного, что допустимо.
. Активная составляющая напряжения короткого замыкания
%;
Приведенное расстояние между обмотками
см;
Коэффициент, учитывающий переход от средней линии магнитных силовых линий потоков рассеяния к высоте обмоток
;
Средняя длина витка обмоток 1 и 2
см;
Индуктивная составляющая напряжения короткого замыкания
%;
Напряжение короткого замыкания
%,
т.е. совпадает с заданным.
. Активное сопротивление обмотки 1
Ом;
Активное сопротивление обмотки 2
Ом;
Активная составляющая сопротивления короткого замыкания, приведенная к числу витков обмотки 1
Ом;
Индуктивная составляющая сопротивления короткого замыкания, приведенная к числу витков обмотки 1
Ом;
. Процентное изменение напряжения при номинальной нагрузке (?= 1) и cos ? = 0,8
%.
Механические силы в обмотках при коротком замыкании
. Установившийся ток к. з. в обмотках
А;
А;
Максимальное значение тока к. з. в обмотке 2
А;
Суммарная радиальная сила при к.з.
кг;
Разрывающее напряжение в проводе обмотки 2
кг/см2,
что допустимо.
Расчет магнитной системы трансформатора
. Принимаем: запрессовка стержней сердечника выполнена клиньями между сердечником и обмоткой 1; сердечник без каналов;
Ширина пакетов стержней сердечника:
см;
см;
см;
см;
см;
см;
Толщина пакетов стержня сердечника (в сердечнике нет каналов):
см;
см;
см;
см;
см;
см;
Площадь поперечного сечения ступенчатой фигуры стержня сердечника
см;
Площадь поперечного сечения стали стержня сердечника
см2;
Магнитная индукция в стали стержня сердечника
Тл.
. Коэффициент увеличения площади поперечного сечения стали ярмая=1,05;
Поперечное сечение стали ярма
см2;
Магнитная индукция в стали ярма
Тл;
Высота ярма сердечника
см;
Толщина ярма перпендикулярно листам стали
см.
34. Наружный диаметр обмотки 2
см;
Расстояние между осями стержней сердечника
см;
Длина ярма сердечника
см;
Рисунок 6 Эскиз магнитной системы трансформатора
Длина стержней сердечника
см.
35. Вес стали стержней сердечника
кг;
Вес стали ярем сердечника
кг;
Полный вес стали сердечника
кг.
. Вес металла обмоток
кг;
Отношение веса стали к весу металла обмоток
. Потери в стали стержней сердечника
Вт;
Потери в стали ярем сердечника
Вт;
Полные потери в стали сердечника (потери холостого хода)
Вт,
т.е. на 12% меньше заданного, что допустимо.
. Сборка сердечника - впереплет;
Число зазоров в сердечнике крайней фазы с магнитной индукцией Вс
;
Число зазоров в сердечнике крайней фазы с магнитной индукцией Вя
;
Амплитуда намагничивающего тока крайней фазы обмотки 1
А;
Число зазоров в сердечнике средней фазы с магнитной индукцией Вс
;
Число зазоров в сердечнике средней фазы с магнитной индукцией Вя
;
Амплитуда намагничивающего тока средней фазы обмотки 1
А;
Среднее значение амплитуды намагничивающего тока для трех фаз
А.
. Реактивная составляющая фазного тока холостого хода обмотки 1
А.
. Реактивная составляющая фазного тока холостого хода по упрощенному методу расчета
А;
Реактивная составляющая линейного тока холостого хода по упрощенному методу расчета
А.
. Активная составляющая фазного тока холостого кода обмотки 1
А;
Фазный ток холостого хода
А;
Линейный ток холостого хода обмотки 1
А;
Линейный ток холостого хода в процентах от номинального тока
%,
т.е. на 30 % меньше заданной величины, что допустимо.
Коэффициент полезного действия
. Коэффициент полезного действия при номинальной нагрузке и cos?2 = 0,8
%;
Кратность тока нагрузки, при которой коэффициент полезного действия максимальный
;
Максимальное значение КПД при cos ?2 = 0,8
%.
II. Определение основных размеров трансформатора (Вариант II)
. Металл провода обмоток - алюминий;
Марка стали сердечника - 1212;
Толщина листов стали - 0,5 мм;
Удельные потери в стали р10= 1,6 Вт/кг;
Магнитная индукция в стержнях Вс=1,4 Тл;
Средняя плотность тока в обмотках j = 2 А/мм2;
Отношение веса стали к весу металла обмоток
.
. ЭДС на один виток
В/виток.
. Число витков в обмотке 1
витков;
Число витков в обмотке 2
витков;
Уточненное значение ЭДС на виток
В/виток;
Площадь поперечного сечения стали стержня сердечника
см2;
Число ступеней стержня сердечника n=6;
Число каналов в сердечнике - сердечник без каналов;
Коэффициент заполнения площади описанного круга площадью ступенчатой фигуры kкр=0,875;
Изоляция стали - бумага;
Коэффициент заполнения ступенчатой фигуры сталью fс=0,92;
Диаметр круга, описанного вокруг стержня сердечника
см.
. Номинальная мощность обмотки 1 на стержень сердечника
кВА;
Номинальное напряжение обмотки 1 на стержень сердечника
В;
Номинальный ток обмотки 1 на стержень сердечника
А;
Число витков обмотки 1 на стержень сердечника
витков;
Предварительная площадь поперечного сечения провода обмотки 1
мм2;
Тип обмотки 1 - цилиндрическая двухслойная из провода прямоугольного сечения;
Номинальная мощность обмотки 2 на стержень сердечника
кВА;
Номинальное напряжение обмотки 2 на стержень В;
Номинальный ток обмотки 2 А;
Число витков обмотки 2 на стержень витков;
Предварительная площадь поперечного сечения провода обмотки 2
мм2;
Тип обмотки 2 - многослойная цилиндрическая из провода круглого сечения.
. Испытательное напряжение обмотки 1 кВ;
Испытательное напряжение обмотки 2 кВ;
Изоляционный цилиндр между обмоткой 1 и сердечником ?цо не предусматривается;
Полное расстояние между обмоткой 1 и стержнем сердечника ?о=0,6 см;
Расстояние между обмоткой и ярмом lо=3 см;
Толщина изоляционного цилиндра в промежутке между обмотками 1 и 2 ?ц12=0,3 см;
Толщина каждого из двух вертикальных каналов ак12=0,5 см;
Полное расстояние между обмотками 1 и 2
?12=2ак12+?ц12=2.0,5+0,3=1,3 см;
Предварительная радиальная толщина обмотки 1 ?2=2,7 см;
Предварительная радиальная толщина обмотки 2 ?1=4 см;
Предварительное приведенное расстояние между обмотками
см.
. Средний диаметр обмотки 1
см;
Средний диаметр обмотки 2
см;
Средняя длина витка обмоток
см.
. Активная составляющая напряжения короткого замыкания
;
Индуктивная составляющая напряжения короткого замыкания
;
Высота обмоток по оси стержня сердечника
см;
Предварительный эскиз расположения обмоток в окне трансформатора представлен на рисунке 1.
. Высота окна сердечника
см.
. Отношение высоты окна сердечника к диаметру стержня сердечника
.
Расчет обмоток трансформатора
. Уточнение средней плотности тока в обмотках
А/мм2.
. Предварительная удельная тепловая загрузка поверхности обмотки 1 q1=700 Вт/м2;
Предварительная удельная тепловая загрузка поверхности обмотки 2 q2=500 Вт/м2.
Расчет цилиндрической обмотки 1 из провода прямоугольного сечения
. Предварительная плотность тока в обмотке 1
А/мм2;
Площадь поперечного сечения провода обмотки 1
мм2.
. Число слоев nв1=2;
Число витков в слое
витков;
Предварительная высота витка вдоль стержня сердечника
см;
Число цилиндрических поверхностей охлаждения обмотки
принимаем .
. Окончательно по Приложению 1 принимаются следующие размеры провода
мм
намотка на «ребро»;
Число параллельных проводов ;
Площадь поперечного сечения провода
мм2;
Плотность тока в обмотке 1
А/мм2;
Толщина витка вдоль стержня сердечника
см;
Удельная тепловая загрузка поверхности обмотки 1
Вт/м2;
Радиальная толщина витка
см.
. Высота обмотки 1 вдоль стержня сердечника
см;
Радиальная толщина вертикального канала между двумя слоями обмотки 1 ак=0,6 см;
Радиальная толщина обмотки 1
см.
. Средний диаметр обмотки 1
см;
Средняя длина витка обмотки 1
см;
Вес металла обмотки 1
кг,
где - удельный вес обмоточного провода.
. Потери в обмотке 1 без учета добавочных потерь
Вт;
Сумма толщин всех проводов без изоляции обмотки 1 вдоль стержня
см;
Полное число проводов обмотки 1 вдоль радиуса ;
Коэффициент увеличения потерь в обмотке 1 от поверхностного эффекта
;
Потери в обмотке 1 с учетом добавочных потерь
Вт.
Расчет многослойной цилиндрической обмотки 2 из провода круглого сечения
. Плотность тока в обмотке 2
А/мм2;
Площадь поперечного сечения провода обмотки 2
мм2.
. Число параллельных проводов в обмотке 2 ;
Диаметр голого и изолированного провода (Приложение 2)
мм;
Марка изоляции провода - ПБ;
Площадь поперечного сечения провода обмотки 2
мм2;
Плотность тока в обмотке 2
А/мм2;
Расчетный диаметр изолированного провода обмотки 2
см;
Толщина витка вдоль стержня сердечника
см;
Число витков в одном слое обмотки
Число слоев обмотки 2
,
что нежелательно; принимаем ;
Окончательное число витков в слое ,
т.е. 9 слоев по 119 витков и 1 слой из 68 витков, т.е. всего
витков;
Рабочее напряжение между двумя слоями
В;
Толщина междуслойной изоляции ?мсл=0,036 см;
Выступ междуслойной изоляции на торцах обмотки 2 равен 1,6 см;
Число цилиндрических поверхностей охлаждения обмотки 2 на стержень сердечника
;
Принимаем
Удельная тепловая загрузка поверхности обмотки 2
Вт/м2.
. Вариант исполнения обмотки 2 показан на рисунке 2;
Число слоев и витков в слое во внутренней катушке - 4 слоя по 119 витков в слое;
Число слоев и витков в слое в наружной катушке - 4 слоя по 119 витков и 1 слой из 68 витков;
Радиальная ширина вертикального канала между двумя концентрическими катушками обмотки 2 ак2=0,7 см;
Радиальная толщина обмотки 2
см;
Высота обмотки 2
см.
. Уточнение приведенного расстояния
см,
Здесь - приведенное расстояние между обмотками из позиции 8,см;
- высота обмоток из позиции 9, см.
Уточнение действительного расстояния между обмотками 1 и 2
см;
. Средний диаметр обмотки 2
см;
Средняя длина витка обмотки 2
см;
Вес металла обмотки 2
кг.
. Потери в обмотке 2 без учета добавочных потерь
Вт;
Коэффициент увеличения потерь в обмотке 2 от поверхностного эффекта
;
Потери в обмотке 2 с учетом добавочных потерь
Вт.
Параметры и относительное изменение напряжения трансформатора
. Потери короткого замыкания
Вт,
т.е. на 2 % больше заданного, что допустимо.
. Активная составляющая напряжения короткого замыкания
%;
Приведенное расстояние между обмотками
см;
Коэффициент, учитывающий переход от средней линии магнитных силовых линий потоков рассеяния к высоте обмоток
;
Средняя длина витка обмоток 1 и 2
см;
Индуктивная составляющая напряжения короткого замыкания
%;
Напряжение короткого замыкания
%,
т.е. на 1% меньше задания, что допустимо.
. Активное сопротивление обмотки 1
Ом;
Активное сопротивление обмотки 2
Ом;
Активная составляющая сопротивления короткого замыкания, приведенная к числу витков обмотки 1
Ом;
Индуктивная составляющая сопротивления короткого замыкания, приведенная к числу витков обмотки 1
Ом;
. Процентное изменение напряжения при номинальной нагрузке (?= 1) и cos ? = 0,8
%.
Механические силы в обмотках при коротком замыкании
. Установившийся ток к. з. в обмотках
А;
А;
Максимальное значение тока к. з. в обмотке 2
А;b
Суммарная радиальная сила при к.з.
кг;
Разрывающее напряжение в проводе обмотки 2
кг/см2,
что допустимо.
Расчет магнитной системы трансформатора
. Принимаем: запрессовка стержней сердечника выполнена клиньями между сердечником и обмоткой 1; сердечник без каналов;
Ширина пакетов стержней сердечника:
см;
см;
см;
см;
см;
см;
Толщина пакетов стержня сердечника (в сердечнике нет каналов):
см;
см;
см;
см;
см;
см;
Площадь поперечного сечения ступенчатой фигуры стержня сердечника
см2;
Площадь поперечного сечения стали стержня сердечника
см2;
Магнитная индукция в стали стержня сердечника
Тл.
. Коэффициент увеличения площади поперечного сечения стали ярмая=1,05;
Поперечное сечение стали ярма
см2;
Магнитная индукция в стали ярма
Тл;
Высота ярма сердечника
см;
Толщина ярма перпендикулярно листам стали
см.
. Наружный диаметр обмотки 2
см;
Расстояние между осями стержней сердечника
см;
Длина ярма сердечника
см;
Длина стержней сердечника
см.
. Вес стали стержней сердечника
кг;
Вес стали ярем сердечника
кг;
Полный вес стали сердечника
кг.
32. Вес металла обмоток
кг;
Отношение веса стали к весу металла обмоток
.
. Потери в стали стержней сердечника
Вт;
Потери в стали ярем сердечника
Вт;
Полные потери в стали сердечника (потери холостого хода)
Вт,
т.е. на 8% меньше заданного, что допустимо.
. Сборка сердечника - впереплет;
Число зазоров в сердечнике крайней фазы с магнитной индукцией Вс
;
Число зазоров в сердечнике крайней фазы с магнитной индукцией Вя
;
Амплитуда намагничивающего тока крайней фазы обмотки 1
А;
Число зазоров в сердечнике средней фазы с магнитной индукцией Вс
;
Число зазоров в сердечнике средней фазы с магнитной индукцией Вя
;
Амплитуда намагничивающего тока средней фазы обмотки 1
А;
Среднее значение амплитуды намагничивающего тока для трех фаз
А.
. Реактивная составляющая фазного тока холостого хода обмотки 1
А.
. Реактивная составляющая фазного тока холостого хода по упрощенному методу расчета
А;
Реактивная составляющая линейного тока холостого хода по упрощенному методу расчета
А.
. Активная составляющая фазного тока холостого кода обмотки 1
А;
Фазный ток холостого хода
А;
Линейный ток холостого хода обмотки 1
А;
Линейный ток холостого хода в процентах от номинального тока
%,
т.е. на 26 % меньше заданной величины, что допустимо.
Коэффициент полезного действия
. Коэффициент полезного действия при номинальной нагрузке и cos ?2 = 0,8
%;
Кратность тока нагрузки, при которой коэффициент полезного действия максимальный
;
Максимальное значение КПД при cos ?2 = 0,8
%.
обмотка провод магнитный трансформатор
Библиографический список
1.Тихомиров П.М. Расчет трансформаторов. - М.: Энергия , 1968. - 455 с.
2.Дружинин В.В. Магнитные свойства электротехнической стали. - М.: ТЭИ, 1962. - 320 с.
.Сергеев П.С., Виноградов Н.В., Горяинов Ф.А. Проектирование электрических машин. - М.: Энергия , 1969. - 632 с.
.Ермолин Н.П., Швец Г.Г. Расчет силовых трансформаторов. Пособие по курсовому проектированию. - Ленинград.: ЛЭТИ, 1964.
Больше работ по теме:
Предмет: Физика
Тип работы: Курсовая работа (т)
Новости образования
КОНТАКТНЫЙ EMAIL: [email protected]
Скачать реферат © 2017 | Пользовательское соглашение
ПРОФЕССИОНАЛЬНАЯ ПОМОЩЬ СТУДЕНТАМ