Проектирование оснований и фундаментов четырёхэтажного жилого дома в городе Брянск

 

Федеральное агентство по образованию

Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования

Нижегородский государственный архитектурно-строительный университет

Инженерно - строительный институт

Кафедра Основания и Фундаменты

ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА

к курсовой работе на тему:

«Проектирование оснований и фундаментов

четырёхэтажного жилого дома в городе Брянск»

Студент гр . 151 Новиков М.А.

Преподаватель: Сучкова Е. О.

Нижний Новгород 2012

Введение

В соответствии с заданием необходимо запроектировать основание и фундамент под жилой дом в городе Брянск. Наружные стены из силикатного кирпича толщиной 640 мм, внутренние из силикатного кирпича толщиной 380 мм, кровля - 4 слоя рубероида на мастике, защитный слой - гравий, перекрытия из ж/б многопустотных панелей по серии 1.141-1.

На участке строительства пробурено 3 скважины. Каждая скважина проходит 2 слоя грунта, заглубляясь в третий. Глубина скважин - м.

.Обработка результатов исследований физико-механических свойств грунтов

.1Инженерно-геологический элемент №1

)Число пластичности:

IP=WL-WP,%

WL=26% - влажность на границе текучести,

WP=16%- влажность на границе раскатывания

IP=26-16=10%

Так как 7%?IP?17%, следовательно, тип грунта - суглинок, по табл. 2.4 [1]

)Показатель текучести:

, д.е.

- влажность

д.е.

По показателю текучести определяем консистенцию, по табл.2.5 [1]:

Il? 0 следовательно, суглинок твёрдый.

3) Плотность сухого грунта:

, г/см3

г/см3

?=1,80 г/см3 плотность грунта

- влажность

4)Коэффициент пористости:

,д.е.

?s=2,65 г/см3 - плотность частиц

д.е.

Определяем плотность сложения грунта по табл. 2.3 [1]: так как

e0 >0,70, следовательно пески рыхлые.

5)Степень влажности:

,д.е.

?W=1 г/см3- плотность воды

=0,556д.е.

)Пористость: , д.е.

д.е.

7)Полная влагоемкость:

, %

%

8)Расчетное сопротивление грунта, для выбора основания под фундамент определяем по табл. 3.1 [1] (по коэффициенту пористости и текучести)

R0=241

.2Инженерно-геологический элемент №2

)Число пластичности:

IP=WL-WP,%

WL=25% - влажность на границе текучести,

WP=17%- влажность на границе раскатывания

IP=25-17=8%

Так как 7%?IP?17%, следовательно, тип грунта - суглинок, по табл. 2.4 [1].

)Показатель текучести:

, д.е.

- влажность

д.е.

По показателю текучести определяем консистенцию, по табл.2.5 [1]: 0?Il?0,25, следовательно, суглинок полутвёрдый.

3)Плотность сухого грунта:

, г/см3

, г/см3

?=1,76 г/см3 плотность грунта

4)Коэффициент пористости:

,д.е.

?s=2,70 г/см3 - плотность частиц

д.е.

5)Степень влажности:

,д.е.

?W=1 г/см3- плотность воды

=0,578д.е.

6)Пористость:

, д.е.

7)Полная влагоемкость:

, %

,%

8)Расчетное сопротивление грунта, для выбора основания под фундамент определяем по табл. 3.1 [1] (по коэффициенту пористости и показателю текучести)

R0= 235 кПа

.3Инженерно-геологический элемент №3

)Гранулометрический состав определяется по табл. 2.1 [1]:

+0+0,4<25%

+0+0,4+10.7<25%

+0+0,4+10,7+40,8>50%

Следовательно, песок средней крупности.

)Плотность сухого грунта:

, г/см3

, г/см3

?=1,8 г/см3 плотность грунта

3)Коэффициент пористости:

,д.е.

?s=2,66г/см3 - плотность частиц

д.е.

Определяем плотность сложения грунта по табл. 2.3 [1]: так как

,55 < e0 < 0,70, следовательно пески средней плотности.

4)Степень влажности:

,д.е.

?W=1 г/см3- плотность воды

=0,564д.е.

По степени влажности определяем влажность песка по табл. 2.2 [1]:так как 0,5?Sr?0,8, следовательно, пески влажные

5)Пористость:

, д.е.

6. Полная влагоемкость:

, %

,%

7)Расчетное сопротивление грунта, для выбора основания под фундамент определяем по табл. 3.1 [1] (в зависимости от плотности и крупности)

R0=400 кПа

.4Определение модуля деформации по результатам испытания ИГЭ №1 штампом

Модуль деформации определяется по формуле:

?=0,79 безразмерный коэффициент, учитывающий форму штампа

d=0,798 диаметр штампа в метрах

?=0,3 коэффициент Пуассона

?p=(p2-p1),

кПа - приращение давления на штамп между двумя точками, взятыми на определенном прямолинейном участке

?S=(S2-S1), м - приращение осадки штампа, между двумя точками

График испытания штампом представлен на рис.1.1.

Из графика находим:

?p=(100-50)=50 кПа

?S=(0,003-0,001)=0,002м

E= 0,79·0,798·(1-0,32 )·50/0,002=14343,055кПа

.5Компрессионные испытания грунтов

а) ИГЭ №2

) Коэффициент сжимаемости:

,кПа-1

р1=50 кПа

р2=100 кПа

e1, e2 - коэффициенты пористости соответствующие принятым давлениям

e1=0,790, e2=0,780

кПа-1

2) Компрессионный модуль деформации:

, кПа

?=0,62 безразмерный коэффициент суглинка

e0=0,800- начальный коэффициент пористости при р=0

кПа

) Приведенный (природный) модуль деформации:

E=Eoed·mк, кПа

=5580· 3,5 = 19530 , кПа

mк=3,5, корректирующий коэффициент, определяемый по табл. 2.2 [1]

График компрессионного испытания представлен на рис. 1.2

б) ИГЭ №3

) Коэффициент сжимаемости:

,кПа-1

р1=50 кПа

р2=100 кПа

e1, e2 - коэффициенты пористости соответствующие принятым давлениям

e1=0,655, e2=0,650

кПа-1

2) Компрессионный модуль деформации

, кПа

?= 0,62 ,безразмерный коэффициент песка

e0=0,663- начальный коэффициент пористости при р=0

кПа

) Приведенный (природный) модуль деформации

E=Eoed·mк, кПа

E= 10310,6 · 1 = 10310,6 кПа

mк= 1 корректирующий коэффициент, определяемый по табл. 2.2 [1]

График компрессионного испытания представлен на рис. 1.2

Таблица 1.1 Сводная ведомость физико-механических свойств грунтов

Характеристики грунтовИГЭ №1ИГЭ№2ИГЭ№3Вид, тип, разновидностьСуглинок твердыйСуглинок полутвердыйПесок средний1. Влажность грунта W%1517142. Влажность на границе текучести WL,%2625-3. Влажность на границе раскатывания WP,%1617-4. Плотность грунта, ?, г/см31,801,761,825. Плотность частиц грунта ?S, г/см32,712,702,666. Плотность сухого грунта ?d, г/см31,5651,5041,5967. Удельный вес ?, кН/м317,817,318,08. Коэффициент пористости, e00,7310,7940,669. Полная влагоемкость Wsat,%26,929,424,8110. Число пластичности IP,%108-11. Число текучести IL, д.е.0,1250-12. Степень влажности Sr, д.е.0,5560,5780,56413. Угол внутреннего трения ?°23283414. Удельное сцепление с, кПа2523-15. Пористость n, д.е.0,4220,4420,3916. Модуль деформации Е, кПа14344,05519530 17. Расчетное сопротивление R0, кПа241235400железобетонный фундамент строительство дом

2. Оценка инженерно-геологических условий участка застройки

.1 Краткая оценка площадки

Участок строительства расположен в городе Брянске. Рельеф участка относительно ровный. На строительном участке не устраивается планировка. Разрез участка представлен следующими инженерно-геологическими элементами:

ИГЭ№1 представлен твердым суглинком.

Возраст dQIV

Расчетное сопротивление R0=241

Основные характеристики слоя:

Е=14344,055 кПа

?II =23°

сII=25 кПа

?II= 17,8 кН/м3

Данный слой рекомендуется использовать в качестве основания под фундамент.

ИГЭ№2 представлен полутвёрдым суглинком.

Возраст a-dQIV

Расчетное сопротивление R0= 235 кПа

Основные характеристики слоя:

Е= 19530 кПа

?II =28°

сII=23 кПа

?II= 17,3 кН/м3

Данный слой рекомендуется использовать в качестве основания под фундамент.

ИГЭ№3 представлен песком влажным средней крупности.

Возраст dQIII

Расчетное сопротивление R0= 400 кПа

Основные характеристики слоя:

Е= кПа

?II =34°

?II= 18 кН/м3

Данный слой не рекомендуется использовать в качестве основания под фундамент.

.2 Определение расчетной глубины промерзания грунтов

В соответствии с пунктом 2.27 и 2.28 [2] глубина промерзания определяется по формуле:

,м

kh=0,7 коэффициент, учитывающий влияние теплового режима сооружения на промерзание грунта и наружные стены при температуре 5°С.

dfn - нормативная глубина промерзания

,м

d0=0,23 (суглинки и глины), берем для первого слоя грунта

Mt - среднее значение суммы абсолютных среднемесячных отрицательных температур за зиму в районе строительства, Mt=27,2 (по заданию).

,м

,м

Примем расчётную глубину промерзания равную

2.3 Выбор глубины заложения подошвы ленточного фундамента

На глубину заложения влияют следующие факторы:

1)Расчетная глубина промерзания df должна быть меньше глубины заложения фундаментов;

)Конструктивные особенности здания (наличие подвала);

)Инженерно-геологические условия строительной площадки;

)Гидрогеологические условия строительной площадки - грунтовые воды не вскрыты.

dВ - глубина подвала (расстояние от уровня земли до пола подвала);

hcf -толщина пола подвала hcf = 0,1 м

hs - толщина слоя грунта выше подошвы фундамента со стороны подвала, hs=0,5м;

d1 - приведенная глубина заложения фундамента, определяется по формуле:

, м

?cf - расчетное значение удельного веса подвала ?cf=22кН/м3;

?II´- осредненное расчетное значение удельного веса грунтов, залегающих выше подошвы фундамента,

, кН/м3

м

2.5 Инженерно-геологический разрез

3. Нагрузки, действующие в расчетных сечениях

Расчет оснований и фундаментов проводится по двум группам предельных состояний.

По I группе предельных состояний определяем несущую способность свайного фундамента. Проверяется прочность конструкции фундамента и устойчивость основания. Расчет проводится по расчетным усилиям с коэффициентом надежности ?f>1.

По II группе предельных состояний определяется размер подошвы ленточного фундамента и осадка основания. Расчет ведется по расчетным усилиям с коэффициентом надежности ?f=1.

.1 Выбор расчетных сечений и определение грузовых площадей

Сечение 1-1

Наружная несущая стена без окон

lст=1 пог.м.

м

м

Сечение 2-2

Внутренняя несущая стена с лестницей

lст=1 пог.м.

3,84 м

м

Сечение 3-3

Внутренняя несущая стена с лестницей

lст=1 пог.м.

2,92

Сечение 4-4

Внутренняя несущая стена

lст=1 пог.м.

м

м

Сечение 5-5

Наружная несущая стена с балконом

lст=1 пог.м.

м

м

Сечение 6-6

Внутренняя несущая стена

lст=1 пог.м.

м

м

3.2 Постоянные нагрузки

.2.1 Постоянные распределенные нагрузки на 1 м2 покрытия и перекрытия

Таблица 3.1

Характеристика нагрузокНормативная нагрузкаРасчетная нагрузкаПо II группе пред. состоянийПо I группе пред. состоянийPIIPIПокрытия:1. Панели ж\б ребристые по сер. 1.465.1-7/841,711,71,11,872. Утеплитель - керамзит0,810,81,31,043. Стяжка - цементный раствор М-1000,610,61,30,784. Кровля - 4 слоя рубероида на мастике, защитный слой - гравий0,410,41,2 0,48mпк3,54,17Междуэтажные перекрытия:1. Панели ж/б многопустотные по серии 1.141-13,213,21,13,522. Доски по лагам / Линолеум по бетонной подготовке.1,011,01,21,2mпер4,24,72Элементы лестничных клеток:Марши ж/б серии 1.151-6.8.1.; площадки ж/б серии 1.152-8.8.1.3,813,81,14,18mлест3,84,18Перегородки:Гипсобетонные панели по ГОСТ 9574-800,310,31,20,36mпер0,30,36Перекрытие чердака:1. Панели ж/б многопустотные по серии 1.141-13,213,21,13,522. Утеплитель-Керамзит0,810,81,31,043. Стяжка - цементный раствор М-1000,610,61,30,78mпк4,65,34Перекрытие лоджий:1.Панели ж/б многопустотные по серии 1.141-13,213,21,13,522.Стяжка - цементный раствор М-1000,610,61,30,784.Кровля - 4 слоя рубероида, на мастике, защитный слой-гравий0,410,41,20,484,24,78

.2.2 Расчетные нагрузки от собственного веса стен

Наружная стена имеет высоту 24,4м, внутренняя стена имеет высоту 22,4м

Толщина наружной стены 640мм

Удельный вес наружной стены ?=16 кН/м3

Внутренняя стена имеет высоту 22,4м

Толщина внутренней стены 380мм

Удельный вес внутренней стены ?=17 кН/м3

а) Наружная несущая стена без проемов, ось 1:

Pст=+, кН, где:

-объем парапета

= 16 кН/м3-удельный вес парапета;

, м3 , где:

=0,64 м

=24,4 м

= 1 м

= 0,64 24,4 1 = 15,616 м3

, где:

п = 0,51 м - толщина парапета

= 1,1 м - высота парапета

= 1 м

0,51 1,1 = 0,561 м3

Pст= 15,616 16 + 0,561 16 = 258 , 832 кН

б) Внутренняя несущая стена с лестницей, ось 2:

,

Получаем:

;

.

в) Внутренняя несущая стена с лестницей, ось 3:

,

Получаем:

;

.

г) Внутренняя несущая стена без проемов, ось 2:

,

Получаем:

;

.

д ) наружная несущая стена с балконом, ось 2:

Pст=+, кН , где:

-объем парапета

= 16 кН/м3-удельный вес парапета;

, м3 , где :

=0,64 м

=24,4 м

= 1 м

= 0,64 24,4 1 = 15,616 м3

, где:

п = 0,51 м - толщина парапета

= 1,1 м - высота парапета

= 1 м

0,51 1,1 = 0,561 м3

Pст= 15,616 16 + 0,561 16 = 258 , 832 кН

е) Внутренняя несущая стена без проемов, ось 4:

,

Получаем:

;

Таблица 3.2 Расчетные нагрузки от собственного веса стен

Нормативная нагрузка, кНРасчетные нагрузкиPIIPIСтена по оси 1258 , 8321258 , 8321,1284,72Стена по оси 211,1149,81Стена по оси 311,1149,81Стена по оси 211,1149,81Стена по оси 2258 , 8321258 , 8321,1284,72Стена по оси 411,1149,81

.3Временные нагрузки

Нагрузки на перекрытия и снеговые нагрузки, согласно СНиП 2.01.07-85*, могут относиться к длительным и кратковременным.

При расчете по I группе предельных состояний, они учитываются как кратковременные.

При расчете по II группе предельных состояний как длительные.

Для определения длительных нагрузок берутся пониженные нормативные значения, для кратковременных - полные нормативные значения.

.3.1Снеговая нагрузка на покрытие по зданию

а) Нагрузка для расчета по II группе предельных состояний:

S - полное нормативное значение

Sq =1,8 - расчетное значение веса снегового покрова, по СНиП 2.01.07-85*

?=1 - коэффициент перехода от веса снегового покрова к снеговой нагрузке на покрытия

Sn - пониженное значение снеговой нагрузки

k =0,5 - коэффициент понижения

SII - расчетное значение длительной снеговой нагрузки,

?I=0,95 - коэффициент сочетания для длительной нагрузки

б) Нагрузка для расчета по I группе предельных состояний:

?II=0,9 - коэффициент сочетания для кратковременной нагрузки

.3.2Нагрузки на междуэтажные перекрытия

Междуэтажные перекрытия - нагрузки от людей, животных, оборудования и включают квартиры жилых зданий, чердачные помещения, коридоры и лестницы.

а) для расчета по II группе предельных состояний

Расчет длительных нагрузок рассчитывается по формуле

, кПа

Pn - понижающее значение нормативной нагрузки

для квартир жилых зданий - 0,3 кПа

, кПа

для чердачных помещений - 0 кПа

, кПа

для коридорных лестниц - 1 кПа

, кПа

?f=1 - коэффициент надежности по нагружению

?I =0,95

б) для расчета по I группе предельных состояний

Расчет кратковременных нагрузок рассчитывается по формуле

, кПа

Pn - полное значение нормативной нагрузки

для квартир жилых зданий - 1,5 кПа

кПа

для чердачных помещений - 0,7кПа

кПа

для коридорных лестниц - 3кПа

кПа

?f - коэффициент надежности по нагружению

для квартир жилых зданий - 1,3

для чердачных помещений - 1,3

для коридорных лестниц - 1,2

?II =0,9

Коэффициент сочетаний определяется по формуле

?n1=1 для чердака

?А1=1 для ленточных фундаментов

Таблица 3.3

Вид нагруженияПо II группе предельных состоянийПо I группе предельных состоянийПостоянные1.Покрытия3,54,172.Междуэтажные перекрытия4,24,723.Перекрытия чердака4,65,344.Элементы лестничных клеток3,804,185.Перегородки0,30,36Временные1.Снег0,8551,622.Квартиры0,2851,053.Чердак0,000,804.Коридорные лестницы0,951,90

.4 Нагрузки, действующие в расчетных сечениях

Таблица 3.4

№Характеристики нагрузокСечение 1-1Сечение 2-2Сечение 3-3Сечение 4-4Сечение 5-5Сечение 6-6n0II, кН/мn0I, кН/мn0II, кН/мn0I, кН/мn0II, кН/мn0I, кН/мn0II, кН/мn0I, кН/мn0II, кН/мn0I, кН/мn0II, кН/мn0I, кН/мПостоянные1Кирпичная стена258,83284,72149,81149,81149,81258,83284,72149,812Оконное заполнение------------3Крыша 4Междуэтажное перекрытие5Лестница--------6Чердачные перекрытия 12

7Лоджия--------4,2· 2,47·8= 82,994,72· 2,47·8= 93,26--8Перегородки------Итого:387,14430,6295,84329,82241,66268,69392,23441,58480,27536,6392,23441,44Временные1Снег 2Междуэтажные перекрытия3На лестницу и коридоры--------4Чердачное помещение-----Итого:8,733018,285014,3135.9417,466011,2420,3517,4660Всего:395,87460,6314,12379,82255.97304,63409,69501,58491,51556,95409,69501,58

4. Вариант конструктивного решения фундамента и основания

Для сравнения рекомендуется принять следующие варианты фундаментов:

)Сборный ленточный фундамент на естественном основании с обратной засыпкой песком средней крупности, средней плотности сложения с ?II=16,5 кН/м3

)Ленточный свайный фундамент, условия засыпки те же.

Для сравнения 2-х вариантов выбираем сечение с максимальной нагрузкой.

Сечение 5-5

n0II=491,51кН

n0I=556,95 кН

5.Вариант ленточного фундамента на естественном основании

.1 Определение размеров подошвы ленточного фундамента

Ширина ленточного фундамента определяется по формуле:

,м[5.1]

где n0II - расчетная нагрузка по II группе предельных состояний в заданном сечении.

?mg=20 кН/м3 - среднее значение удельного веса грунта на уступах фундамента и самого фундамента

d =2,2 м - глубина заложения фундамента

R- расчетное сопротивление грунта, определяемое по формуле:

[5.2]

где ?с1 и ?с2 - коэффициенты условий работы, принимаемые по табл.3.3 методических указаний;

?с1=1,25 зависит от вида грунта;

?с2=1,23 зависит от отношения длины сооружения к высоте(30,1/24,4=1,23);

k - коэффициент, учитывающий способ определения характеристик прочности грунта ?II и сII. Так как характеристики определяются лабораторным путем, то k=1;

- коэффициенты, принимаемые по табл.3.2. методических указаний, в зависимости от угла внутреннего трения несущего слоя ?II=23°:

kz - коэффициент, зависящий от ширины подошвы фундамента, т.к. b<10м, то kz=1;

кН/м3 - удельный вес грунта несущего слоя;

кН/м3 - удельный вес грунта, расположенного выше подошвы фундамента;

м - приведенная глубина заложения фундамента со стороны подвала;

- глубина подвала;

- удельное сцепление грунта.

Решая совместно эти уравнения получим квадратное уравнение для вычисления подошвы фундамента:

[5.3]

То есть ширина подошвы фундамента определиться следующим образом:

,м[5.4]

где ,

,м

Принимаем ФЛ 12.30

Сечение 1-1

,м

Принимаем ФЛ 10.30

Сечение 2-2 379,82

м

Принимаем ФЛ 8.24

Сечение 3-3

,м

Принимаем ФЛ 6.24

Сечение 4-4 501,58

,м

Принимаем ФЛ 10.30

Сечение 6-6

,м

Принимаем ФЛ 10.30

.2 Конструирование ленточного фундамента из сборных железобетонных блоков

Под наружные стены используются блоки ФБС 24.6.6-Т и ФБС 24.6.3-Т (сечение 1-1, 5-5).

Под внутренние стены используются блоки ФБС 24.4.6-Т и ФБС 24.4.3-Т (сечение 2-2, 3-3 4-4, 6-6).

5.3 Проверка напряжений под подошвой фундамента

Основное условие, которое должно выполняться при проектировании фундамента:

где P - среднее давление под подошвой фундамента

R- расчетное сопротивление грунта

Cреднее давление под подошвой фундамента определяется по формуле:

, кПа[5.5]

где noII - нагрузка на обрезе фундамента;

nfII - вес 1п.м. фундамента;

[5.6]

где nпл - вес одного погонного метра плиты:

бл - вес блоков:

kбл - количество блоков;

kgбл - количество доборочных блоков;

nкк - вес кирпичной кладки;

hкк - высота кирпичной кладки;

ngII - вес грунта на уступах фундамента:

[5.7]

А =b- ширина фундамента на 1п.м.

Сечение 1-1

ФЛ 10.30; ФБС 24.6.6-Т или ФБС 24.6.3-Т

Находим R по формуле [5.2] при b=1,0 м

P: noII =395,87кН

0,74=8,998 кН

, кПа

Р=450,285<R=кПа - условие выполняется

Сечение 2-2

ФЛ 8.24; ФБС 24.6.6-Т или ФБС 24.6.3-Т

Находим R по формуле [5.2] при b=0,8м

P: noII =314,12кН

кН

кПа

Р=441,075<R=606,69кПа - условие выполняется

Сечение 3-3

ФЛ 6.24; ФБС 24.4.6-Т или ФБС 24.4.3-Т

Находим R по формуле [5.2] при b=0,6 м

P: noII =255,97кН

0,74=5,34 кН

, кПа

Р=485,86<R=кПа - условие выполняется

Сечение 4-4

ФЛ 10.30; ФБС 24.4.6-Т или ФБС 24.4.3-Т

Находим R по формуле [5.2] при b=1 м

P: noII =409.69кН

кПа

Р=446,83<R=612,53кПа - условие выполняется

Сечение 5-5

ФЛ 12.30; ФБС 24.6.6-Т или ФБС 24.6.3-Т

Находим R по формуле [5.2] при b=1,2 м

P: noII =491,51 кН

0,74=8,998 кН

кПа

Р=447,44<R=618,37кПа - условие выполняется

Сечение 6-6

ФЛ 10.30; ФБС 24.4.6-Т или ФБС 24.4.3-Т

Находим R по формуле [5.2] при b=1 м

P: noII =409.69кН

кПа

Р=446,83<R=612,53кПа - условие выполняется

6. Определение осадки фундамента мелкого заложения методом послойного суммирования

Расчет основания по деформациям проводятся исходя из условия:

- совместная деформация основания и сооружения, определяемая расчетом;

Su - предельное значение совместной деформации основания и сооружения: для кирпичных зданий

Осадка определяется по формуле:

?=0,8 - реологический коэффициент для метода послойного суммирования;

- среднее значение дополнительного вертикального нормального напряжения в i слое грунта, кПа;

- толщина i слоя грунта, м;

- модуль деформации i слоя грунта.

Составляем расчетную схему.

Расчетная схема

Порядок расчета

1.Вертикальное нормальное напряжение от собственного веса грунта в уровне подошвы фундамента

.Дополнительное напряжение от здания в уровне подошвы фундамента

где Р= 485,86кПа - для сечения 5-5

, кПа

.Толщину грунта ниже подошвы фундамента разбиваем на элементарные слои толщиной ,м

,м

4.В каждой точке расположенной ниже подошвы фундамента, находим напряжение от собственного веса грунта

кПа

5.Находим коэффициент затуханий

? определяем по табл.5.1

где z- расстояние от подошвы фундамента до рассматриваемой точки;

- для ленточных фундаментов

6.В каждой точке, расположенной ниже подошвы фундамента, находим вертикальные дополнительные напряжения от здания:

где

7.Строим эпюру

.Определяем границу сжимающей толщи грунта, которая находиться на такой глубине под подошвой фундамента, где

Таблица 6.1

№ слояhizi?00,48001,0000408,2839,167,832----10,480,480,80,8810359,694747,7049,5408383,990,8143440,0102720,480,961,60,6420262,115856,24811,2496310,900,8143440,0083230,481,442,40,4770194,749664,79212,9584228,430,8143440,006140,481,923,20,3740152,696773,33614,6672173,720,8143440,004650,482,440,3060124,933781,8816,376138,810,8143440,003560,482,884,80,2580105,336290,442418,08848115,130,8143440,002970,483,365,60,223091,0464498,96819,793698,190,8143440,002580,043,45,6660,220089,821699,6819,93690,430,8143440,000290,483,886,460,194279,28798107,98421,596884,550,8195300,00165100,484,367,260,173670,87741116,28823,245675,080,8195300,00147110,484,848,060,156864,0183124,59224,918467,450,8195300,00133120,485,328,860,142958,34321132,89626,579261,180,8195300,00119130,485,89,660,131153,52551141,228,2455,930,8195300,0011140,486,2810,460,121249,48354 149,50429,900851,50,8195300,001150,486,7611,260,112445,89067157,80831,561647,6850,8195300,00094160,487,2412,060,105543,073166,11233,222444,480,8195300,00086170,487,7212,860,099540,62386174,41634,883241,840,8195300,00082180,187,913,160,097339,7256177,5335,50640,170,8195300,00029190,488,3813,960,091337,276186,1737,23438,50,810310,60,00143200,488,8614,760,085334,82194,8138,96836,050,810,310,60,00134

7. Фундамент на забивных призматических сваях

.1 Расчетная схема к определению несущей способности свай

.2Несущая способность сваи определяется по формуле:

- коэффициент условия работы сваи в грунте;

- коэффициенты условия работы под нижним концом основания и на боковой поверхности сваи, учитывающие влияние способа погружения сваи на расчетные сопротивление грунта (при погружении сваи забивным молотом);

А=0,3·0,3=0,09 м2 - площадь поперечного сечения сваи;

R=4136кПа - расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи;

U=4·d=4·0,3=1,2м - наружный периметр поперечного сечения сваи;

fi -расчетное сопротивление i-го слоя грунта основания на боковой поверхности сваи;

hi - толщина i-го слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью сваи.

а) Несущая способность по острию:

Таблица 7.1 для расчета несущей способности сваи по боковой поверхности:

Грунтhi, мli мfi кПаСуглинок(Il=0,125)23,24998Суглинок (Il=0,125)1,44,955,777,98Суглинок (Il=0)26,659,2118,4Суглинок (Il=0)28,662,9125,8Суглинок (Il=0)0,59,8564,77532,3875Песок (Il=0)1,610,966,26106,016Итого558,5835

б) Несущая способность по боковой поверхности:

в) Несущая способность сваи:

г) Расчетная нагрузка на одиночную висячую сваю:

?k=1,4 - коэффициент надежности по нагрузке

д) Определение шага свай и размещение в составе ростверка

n0I=556,95кН

d = 0,9 < a = 1,3<6d = 1,8

Принимаем однорядное расположение свай.

Федеральное агентство по образованию Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Нижегородский государственный архите

Больше работ по теме: