Проектирование железобетонных конструкций жилого дома

 

Проектирование железобетонных конструкций жилого дома

Содержание

Введение

1.Архитектурно-конструктивное решение здания

2.Сбор нагрузок

2.1Сбор нагрузки на 1 м2 чердачного перекрытия

2.2Сбор нагрузки на 1 м2 межэтажного перекрытия

.3Сбор нагрузки на 1м2 покрытия

3.Расчёт несущей брусковой перемычки над оконным проёмом

3.1Подбор элементов перемычки

3.2Определение расчётных усилий

.3Определение прочностных характеристик материалов

3.4Расчёт перемычки на прочность по нормальным сечениям

.5Расчёт перемычки по наклонным сечениям

4.Расчет многопустотной панели перекрытия марки ПК 63.15

4.1Определение расчетных усилий и прочностных характеристик материалов

4.2Определение геометрических характеристик сечения

4.3Расчет прочности по нормальным сечениям

.4Расчет прочности по наклонным сечениям

.5Проверка панели на монтажные усилия…

5.Расчет ленточного фундамента под наружную стену здания

5.1Определение нагрузки на фундамент

5.2Определение ширины подошвы фундамента

Литература

жилое здание перекрытие фундамент расчет

ВВЕДЕНИЕ

Железобетон состоит из бетона и стальной арматуры, работающих совместно, благодаря сцеплению, возникающему между ними. Бетон - искусственный каменный материал, хорошо сопротивляется сжатию, а на растяжение работает в 15…20 раз слабее. Для повышения прочности бетона применяют арматуру, которая обладает значительно более высокой прочностью на растяжение и позволяет существенно повысить несущую способность строительных конструкций.

Основные достоинства бетона - высокая прочность, долговечность, огнестойкость, стойкость против атмосферных воздействий, возможность использования местных строительных материалов, простота формообразования, небольшие эксплуатационные расходы.

К недостаткам железобетона следует отнести большую плотность, высокую тепло- и звукопроводность, появление трещин вследствие усадки и силовых воздействий. Для снижения плотности и теплопроводности железобетона следует использовать легкие пористые заполнители, при этом массу конструкции можно уменьшить, применяя тонкостенные и пустотелые конструкции. Специальная технологическая обработка с помощью пропаривания, вакуумирования повышает трещиностойкость железобетона.

Бетон должен обладать необходимой прочностью, хорошим сцеплением с арматурой, достаточной плотностью для защиты арматуры от коррозии. Сцепление арматуры с бетоном - наиболее важное свойство железобетона, так как оно служит основой работы материалов, входящих в состав железобетона, прочностные и деформативные свойства конструктивных элементов. Надежное сцепление арматуры с бетоном обеспечивается склеиванием геля с арматурой, трением, вызванным давлением от усадки бетона, зацеплением за бетон выступов и неровностей на поверхности арматуры. Главенствующую роль для надежного сцепления арматуры с бетоном играют выступы и неровности на поверхности арматуры. При создании периодического профиля арматуры возрастает примерно в два раза.

1.Архитектурно-конструктивное решение здания

жилое здание перекрытие фундамент расчет

В соответствии с заданием и паспортом запроектирован 5-тиэтажного жилого дома в г.Молодечно Минской области. Высота этажа 2,8 м. Размер здания в осях 17,21×18,73м. Подвал - отсутствует. Климатический район строительства IIБ.

Здание запроектировано с продольными и поперечными несущими стенами. Пространственная жесткость и устойчивость здания обеспечивается перевязкой вертикальных швов между кирпичами, армированием углов и мест примыкания внутренних стен к наружным и анкеровкой плит перекрытия со стеной ( Г-образный анкер) и между собой (линейный анкер).

В проекте применены ленточные фундаменты. Глубина заложения фундамента 1,2м. По долговечности здание относится к II степени, т. к. его конструктивные элементы рассчитаны на срок службы не менее 50 лет.

По огнестойкости в соответствии с СНБ 2.02.01-98 здание относится к III степени.

Класс ответственности здания- II степени по СНиП 2.01.07-85.

Здание размещается на участке со спокойным рельефом, характеризующимся горизонталями 187-187,5.

В основании залегает грунт - пески мелкие, моловлажные; ?II'= ?II=19,7кН/м3; ?II=32°.

Уровень грунтовых вод находится на отметке -1,3 м от дневной поверхности.

2. Сбор нагрузок

.1 Сбор нагрузки на 1 м2 чердачного перекрытия

Таблица 1.

№ № п/пНагрузкаПодсчетНормативная нагрузка gn кН/м2?YfРасчетная нагрузка q, кН/ м21 1.1 1.2 1.3Постоянная нагрузка Цементно-песчаная стяжка Крошка из пеностекла Панель перекрытия приведенного сечения 0,03?1800?10/103 0,2?50?10/10³ 0,12·2500·10/103 0,54 0,15 3 1,35 1,35 1,35 0,729 0,203 4,05всего:gn = 3,74g = 5,0542 2.1Временная Полезнаяпо табл.3 СНиП 2.01.07-85pn = 0,71,6p = 1,05итого:gn = 5,244g = 6,104

2.2 Сбор нагрузки на 1 м2 межэтажного перекрытия.

№ п/пНагрузкаПодсчётНормативная нагрузка g? кН/м²?fРасчётная нагрузка q, кН/м²1 1.1 1.2 1.3 1.4Постоянная Линолеум на теплоизолир.основе t =5мм;p=2000кг/м² Стяжка цем,-песч.t=15мм; p=1800 кг/м² Теплоизоляция- легкий бетон Ж/б многопустотная плита приведённого сечения t =120мм; p=2500 кг/м² 1800*0,005*10/10³ 1800*0,015* 10/10³ 0,05*1800* 10/10³ 2500*0,12*10/10³ 0,09 0,45 0,6 3 1,35 1,35 1,35 1,35 0,1215 0,608 0,81 4,05 Итого:4,195,662 2.1Временная Снеговая Р-н llБ=1,2;µ=1 1,5 1,5 2,25Итого:5,697,91

.3 Сбор нагрузки на 1м2 покрытия

Таблица 3.

№ п/пНагрузкаПодсчётНормативная нагрузка g? кН/м²?fРасчётная нагрузка q, кН/м²1 1.1 1.2 1.3 1.4Постоянная Покрытие из металлочерепицы Обрешётка из дер.брусков 30х100мм, p=500кг/м²,S = 350мм Противоконденс. плёнка t =0,5мм; p=1800 кг/м² Строп.ноги из бруса 200х200мм с шагом S=1000мм, p=500кг/м² 5*10/10³ 0,03*0,1*500*10 /10³ 1800*0,0005*10/10³ 0,2*0,2*500*10 /103 0,05 0,037 0,005 0,244 1,35 1,35 1,35 1,35 0,082 0,071 0,019 0,33Итого:0,3690,5022 2.1Временная Снеговая Р-н llБ=1,2;µ=0,714 0,857 1,6 1,371Итого:1,2261,873

3. Расчет несущей брусковой перемычки над оконным проемом

Исходные данные:

Назначение здания - 5-ти этажное жилое здание, ширина оконного проема в свету - 780 мм, толщина стены 590 мм, расстояние между осями наружной и внутренней стены l=6,92 м.

Перекрытия в здании из многопустотных панелей толщиной 220 мм. Пол - линолеум. Класс бетона С , класс продольной арматуры S400, класс поперечной арматуры S500.

3.1Подбор элементов перемычки

Перемычка над оконным проемом состоит из 4-ёх элементов одинаковой ширины. На внутренний элемент перемычки опираются панели перекрытия, остальные элементы перемычки несут нагрузку только от кладки (самонесущие).

Определяем минимальную длину перемычек при минимальных размерах заделки концов в стену:

-в самонесущих - 120 мм;

-в несущих - 250 мм;

l1 = 780 + 2 ? 120 = 1020 мм2 = 780 + 2 ? 250 = 1380 мм

Рисунок 3.1 - Фрагмент разреза здания

Определяем минимальную длину перемычек при минимальных размерах заделки концов

в стену:

-в самонесущих - 120 мм;

-в несущих - 250 мм;

l1 = 780 + 2 ? 120 = 1020 мм

l2 = 780 + 2 ? 250 = 1380 мм

Принимаем перемычки (рисунок 3.2):

- марки 3ПБ 21-8 сечением b x h = 120 x 220 мм, lк = 1410 мм, V = 0,1м2, m = 0,071 т.

- марки 2ПБ 19-3 сечением b x h = 120 x 140 мм, lк = 1680 мм, V = 0,028 м2, m = 0,071 т.

Рисунок 3.2 - Подбор элементов перемычки

.2Определение расчетных усилий

Несущая перемычка воспринимает нагрузку:

-от половины пролета перекрытия;

-от собственного веса перемычки;

-от кладки высотой пояса 3,62 - 2,2 = 1,42 м.

Расчетная нагрузка на 1 м.п. перемычки от веса перекрытия

qпер = qтабпер ? l/2 = 7,84? 6,92/2= 27,13 кН/м,

где l = 6,92 м - расстояние между осями стен.

Расчетная нагрузка на 1 м.п. перемычки от собственной массы

qсоб = b x h x p x ?f x 10 / 103 = 0,12 ? 0,22 ? 2500 ? 1,35 ? 10/103 = 0,891 кН/м,

где b x h = 120х220 - сечение перемычки,

p = 2500 кг/м3 - плотность железобетона,

?f = 1,35 для железобетона (таб.1 СНиП 2.01.07-85)

Расчетная нагрузка от массы стены

qст = · t · h · p · ?f · 10 / 103 = ? 0,5 ? 1,42 ? 1800 ? 1,35 ? 10/103 = 3,54кН/м

где t = 0,51 - толщина стены;

p = 1800 кг/м3 - плотность кирпича;

?f = 1,35 - коэффициент надежности по нагрузке для каменных конструкций (таб.1 СНиП 2.01.07-85);

h = 1,42 м - высота стены над перемычкой.

Перемычка работает как однопролетная, свободно лежащая, равномерно нагруженная балка (рисунок 3).

q = qпер + qсоб + qст = 27,13+ 0,891 + 3,54 = 31,56 кН/м

Рисунок 3.3 - Расчетная схема перемычки

Конструктивная длина перемычки lк = 1410 мм

Расчетный пролет l0 = lк - а = 1410 - 265 = 1145 мм

Максимальная поперечная сила Q :

Q = q ? l0/2 = 31,56 ? 1,145/2 = 18,07 кН

Максимальный изгибающий момент М :

М = q ? l02/8 = 31,56 ? 1,1452/8 =5, 17 кН ? м

3.3Определение прочностных характеристик материалов

Для бетона класса С

-нормативное сопротивление бетона на осевое сжатие

fck = 12 МПа и осевое растяжение fctk = 1,1 МПа (таб.6.1. СНБ 5.03.01-02)

-расчетное сопротивление на осевое сжатие и растяжение

fcd = fck/?с = 12/1,5 = 8 МПа

fctd = fctk/?с = 1,1/1,5 = 0,73 МПа

где ?с = 1,5 - частный коэффициент безопасности по бетону для железобетонных конструкций.

Для продольной арматуры класса S400 расчетное сопротивление fyd = 367 МПа (таб.6.5. СНБ 5.03.01-02).

Для поперечной арматуры класса S500 fywd = 348 МПа (для сварного каркаса из проволочной арматуры).

.4 Расчет перемычки на прочность по нормальным сечениям

Расчетное сечение перемычки - прямоугольное с двойным армированием.

Рабочая продольная арматура - класса S400.

Рабочая высота сечения d = h - c = 0,22 - 0,03 = 0,19 м.

Определяем

? lim=0,650

где ? = 0,85 - 0,008 ? 8 = 0,786

Определяем

?lim = ? lim (1 - 0,5 ? ? lim ) = 0,650 (1 - 0,5 ? 0,650) = 0,439

Определяем коэффициент

?0=0,149

Проверяем условие ?0 = 0,149 < ?lim = 0,439

Условие выполняется, по расчету требуется только растянутая арматура.

По значению ?0 = 0,149 определяем ? = 0,919

As1=0,0000807м2=0,807м2

Принимаем стержень ? 12 мм с As = 1,131 см2

Перемычка армируется одним сварным каркасом КР1 с продольной нижней арматурой ? 12 мм, верхней арматурой ? 6 мм класса S400.

Рисунок 3.4 - Поперечное сечение перемычки

.5 Расчет перемычки на прочность по наклонным сечениям

Расчетная поперечная сила на опоре Q = 18,07 кН

Проверяем условие прочности по наклонной полосе между наклонными трещинами, полагая ?wl = 1.

Q<0,3 ?wl ? ?с1 ? fcd ? b ? d

Q=18,07 кН < 0,3 ? 1 ? 0,92 ? 8 ?103 ? 0,12 ? 0,19 = 50,34 кН,

где ?с1 = 1 - 0,01 ? fcd = 1 - 0,01?8 = 0,92

Условие выполняется, размеры поперечного сечения перемычки достаточны.

Проверяем условие

Q>0,6 ? fctd ? b ? d

Q=18,07 кН >0,6 ? 0,73 ? 103 ? 0,12 ? 0,19 = 9,99 кН,

Условие выполняется

Шаг поперечной арматуры на приопорных участках S=100 мм, в середине пролета S=200 мм, диаметр 4 мм класса S500.

Максимальный шаг поперечной арматуры

Smax= = =0,263 м

S = 0,1 м < Smax = 0,263, условие выполняется.

Определяем усилие

Vsw=43,85 кН/м,

где = 0,126 см2 - площадь сечения арматуры ? 4 мм.

Определяем длину проекции наклонного сечения на продольную ось элемента

linc = 2 ? d/ = 2 ? 0,19/0,6 = 0,63 м

где - 0,6 для тяжелого бетона

Проверяем условие linc < l/4

linc = 0,63 > l/4 = 2,07/4 = 0,517 м

Условие не выполняется, принимаем linc = l/4 = 0,517 м

Определяем длину проекции наиболее опасной трещины

linc, cr =0,38 м

Проверяем условие

linc, cr ? 2d

linc, cr = 0,38 м = 2d = 2 ? 0,19 = 0,38 м

Условие выполняется, принимаем linc, cr = 0,38 м

Проверяем условие

Q < / linc + ? linc, cr

Q = 18,07 кН < 2 ? 0,73 ? 103 ? 0,12 ? 0,192 / 0,517 + 43,85 ? 0,38 = 12,234 + 16,663 = 28,9 кН

Условие выполняется, прочность элемента по наклонному сечению обеспечена.

4. Расчет многопустотной панели перекрытия

Исходные данные:

Рассчитать и сконструировать многопустотную панель перекрытия марки ПК 32.12. Панель опирается на несущие стены из кирпича здания жилого дома. Расчетная равномерно-распределенная нагрузка на перекрытие q=7,91кН/м2 . Панель перекрытия выполнена из бетона класса С25/30, панель армируется стержневой арматурой периодического профиля класса S400, поперечная арматура принята класса S500.

.1 Определение расчетных усилий и прочностных характеристик материалов

Конструктивная длина панели lk=3280 мм

Расчетная длина панели l0=lk-100/2-170/2=3280-50-75=3145 мм

Расчетная нагрузка на 1 погонный метр панели q=qтаб·В=7,91?1,2=9,41 kН/м

Максимальная расчетная сила Qmax=q·l0/2=9,41 ?3,145/2=12,44 kH

Максимальный изгибающий момент Mmax=q·l02/8=9,41 ?3,1452/8=9,78 kН·м

Расчетная схема панели - однопролетная свободно опертая балка с расчетным пролетом l0, равным расстоянию между осями её опор (рис. 4.1)

Рис.4.1 Расчетная схема панели

1-наружная стена, 2-внутренняя стена

Для бетона класса С20/25:

-Нормативное сопротивление бетона осевому сжатию fck=25 MПа и осевому растяжению fctk= 1,8 MПа (таб. 6.1 СНБ 5.03.01-02);

-Коэффициент безопасности по бетону gс=1,5 (для ж/б конструкций);

-Расчетное сопротивление бетона осевому сжатию fcd=fck/gc=25/1,5=16,67 MПа, осевому растяжению fctd=fctk/gc=1,8/1,5=1,2 МПа;

-Модуль упругости бетона при марке по удобоукладываемости СЖ 2 Ecm= 40?103 MПа (таб. 6.2 СНБ 5.03.01-02);

Для продольной ненапрягаемой арматуры класса S400 Æ 10…32 мм нормативное сопротивление fyd=367 МПа (таб. 6.2 СНБ 5.03.01-02).

Для поперечной арматуры класса S 500 расчетное сопротивление fywd =417 МПа для сварного каркаса из проволочной арматуры ( таб. 6.5 СНБ 5.03.01-02).

Модуль упругости арматуры всех классов Es =200?103 МПа.

.2 Определение геометрических характеристик сечения

Сечение многопустотной панели приводим к эквивалентному двутавровому профилю. Круглые отверстия заменяют с той же площадью, моментом инерции и положением центра тяжести (рис. 4.2).

Рис. 4.2 Расчетное сечение панели

Высота эквивалентного квадрата h1 =0,9d=0,9·159= 143 мм.

Бетон растянутой зоны в работе не участвует.

Высота полки таврового сечения:

hf =220-143/2=38,5 мм

Расчетная ширина ребра b=bf -n·h1 ,где n- количество пустот

b=1260-6?143=402 мм

Отношение hf /h=38,5/220=0,175>0,1 , в расчет вводится вся ширина полки bf =1260 мм.

Рабочая высота сечения d=h-c=22-3=19 см.

.3 Расчет прочности по нормальным сечениям

Определяем положение нейтральной оси , проверяем условие

M?·fcd ·bf·hf·(d-0,5·hf)

Mmax=58,32 kH?м<1?16,67?103?1,26?0,0385?(0,19-0,5?0,0385)=138,08 kH?м

Условие выполняется, нейтральная ось проходит в полке , сечение рассчитывается как прямоугольное шириной b=bf =1,26 м

Определяем граничное значение относительной высоты сжатой зоны бетона

??=0,57

где ??=0,85-0,008·fcd =0,85-0,008?20=0,717

Определяем ?lim=??lim(1-0,5 ??lim)=0,57(1-0,5?0,57)=0,408

Определяем коэффициент

?0==0,013

Проверяем условие ?0?lim

?0?lim =0,39

Условие выполняется по значению ?0 определяют коэффициент ?=0,993 , ??=0,013.

Определяем площадь сечения продольной арматуры:

As1==0,000141 м2=1,41см2

По сортаменту принимаем 7 стержней Æ 6 мм с As1=1,98 см2 из арматуры класса S400.

.4 Расчет прочности по наклонным сечениям

Расчетная поперечная сила Qmax=12,44 kH

Проверяем условие прочности по наклонной полосе между наклонными трещинами, полагая , что ?w1=1

Q= 12,44 kH <0,3??w1??c1???fcd ?b?d=0,3?1?0,833?1?16,67?103?0,402?0,19=487,57 kH

Где коэффициент ?с1=1-0,01·fcd=1-0,01?16,67=0,833

Условие выполняется, размеры поперечного сечения панели достаточны.

Проверяем условие

Q= 12,44 kH <0,6·fctd·b·d =0,6?1,2?103?0,402?0,19=84,27 kH

Условие выполняется, поперечную арматуру устанавливаем конструктивно. Принимаем 5 каркасов К1 на приопорном участке из арматуры Æ 4 мм класса S500 с шагом s=100 мм. Определяем максимальный шаг поперечной арматуры

smax=0,75??с2fctd?b?d2/Q=0,75?2?1,2?103?0,402?0,192/12,44 =3,21 м

Где ?с2=2

Проверяем условие s=0,1 мsmax=3,21 м

Условие выполняется.

Определяем усилие Vsw=fywd?Asw/s=417?103?0,502?10-4/0,1=261,88

Где Asw=0,502 см2 для 4 стержней Æ 4мм.

Определяем длину проекции наклонного сечения на продольную ось элемента:

где ?с3=0,6 для тяжелого бетона

Проверяем условие linc=0,63 м<l/4=3,28/4=0,82 м

Условие выполняется .

Определяем длину проекции наиболее опасной наклонной трещины

linc сr == 0,5 м

Проверяем условие linc сr=0,5 м < linc=0,63 м

Условие выполняется .

Проверяем условие linc сr= 0,5 м <2?d =2?0,19=0,38 м

Условие не выполняется, принимаем linc сr=0,38 м

Проверяем условие

Q=32,02 kH<2?fctd?b?d2/ linc+Vsw? linc сr=2?1,33?103?0,402?0,192/0,63+209,33?0,38=164,26 kH

Условие выполняется, прочность железобетонного элемента по наклонному сечению обеспечена.

.5 Проверка панели на монтажные усилия

Панель армирована 4 монтажными петлями класса S240 , расположенными на расстоянии 365 мм от концов панели (рис. 4.3).

Рис.4.3 План панели

С учетом коэффициента динамичности kd=1,4 расчетная нагрузка от собственного веса панели

q=kd?gf?g?B=1,4?1,35?2750?1,19=6185,03 H/м

где g=hred·r=0,11·2500=2750 H/м -собственный вес панели; B=1,79-конструктивная ширина панели ; hred- приведенная высота сечения ; r-плотность железобетона.

Расчетная схема панели показана на рис. 4.4 . Отрицательный изгибающий момент консольной части панели:

M=q?l12/2=6185,03 ?0,3652/2=412 H/м

Момент воспринимается продольной монтажной арматуры каркасов. Полагая,что z1=0,9d, требуемая площадь сечения составляет

As= =0,0000111 м2=0,111 cм2

Где fyd=218 МПа - расчетное сопротивление монтажной арматуры класса S240 (таб. 6.5 СНБ 5.03.01-02).

Принимаем конструктивно стержни Æ 12, As=1,131 см2

Рис. 4.4 Расчетная схема и эпюра моментов консольной части панели

5. Расчет ленточного фундамента под наружную стену здания

Исходные данные:

Требуется рассчитать ленточный фундамент под наружную стену

по оси А 5-этажного жилого дома.

Кровля - скатная, чердак - холодный, пол - линолеум. Район строительства - г.Рогачев Гомельской области. УГВ на отметке -1,300. Глубина заложения фундамента d = 1,2м. Грунт - супесь текучая , со следующими характеристиками:

коэффициент пористости е = 0,5;

удельное сцепление грунта сn=24 кПа;

угол внутреннего трения ?n=32º;

- удельный вес грунта, залегающего выше подошвы фундамента ?II'=19,7 кН/м³

- удельный вес грунта, залегающего ниже подошвы фундамента ?II=19,7 кН/м³

- нормативная нагрузка на перекрытие дома =5,69 кН/м2

нормативная нагрузка на покрытие дома =1,23 кН/м2

Полезная нагрузка на перекрытие жилого дома pn=1,5кПа (таб.3 СНиП 2.01.07-85)

5.1Сбор нагрузки на фундамент

Нагрузка от массы 1м погонного стены от отметки -0,58 до отметки 14,460

Нст = 0,58 +14,46= 15,040 м;

=15,04 ·(0,02·1800 + 0,51·1800+0,08·50 + 0,02·1600)·10/10 3 = 146,19кН/м

==146,19·1,35=197,35кН/м

Нагрузка от массы 3-ух стеновых фундаментных блоков

= 0,6?(2·0,6+0,3)?2400?10/10³ = 25,92 кН/м;

= = 25,92 ·1,35 = 34,99кН/м

Полная нагрузка на 1м пог. фундамента по обрезу фундаментной плиты

=

=1,23 ·3,62+5, 69·3,62·4+25,92 +146,19= 258,95 кН/м;

=

=1,23 ·3,62+5, 69·3,62·4+34,99+197,35 =323,09 кН/м

Рис.5.1 Конструкция

Рис.5.2 Грузовая площадь фундамента

.2 Определение ширины подошвы фундамента

Для предварительного определения ширины фундаментной плиты пользуемся табличными значениями расчетного сопротивления грунта ( таб.3 приложение 3[2] ).

Для песка средней крупности R0 = 400 кПа.

Определяем ширину фундаментной плиты

где = 20 кН/м - средний удельный вес материала фундамента и грунта на его уступах;

d - глубина заложения фундамента.

Принимаем b = 0,8 м.

Определяем расчетное сопротивление грунта с учетом поправки на ширину фундамента и глубину заложения по формуле 1 приложения 3[2].

где k1 = 0.05 для песка средней крупности, b0 = 1м, d0 = 2м.

Определяем ширину фундамента при R = кПа

Принимаем b = 1м массой m =1,38 т длиной 2380мм

Определяем расчетное сопротивление грунта основания по формуле 7 [2]

где=1,2, = 1,1 (при соотношении L/H = 17,21/20,02=0,859<1,5);

k = 1, т.к. характеристики грунта ?II и сII определены непосредственными испытаниями.

1,34; 6,34; 8,55для = 32º(таб.4[2]).

1 при b = 1<10м.

Нормативная нагрузка по подошве фундамента с учетом собственной массы фундаментной плиты Рф и массы грунта Pгр.:

где

Определяем среднее давление по подошве фундамента:

Проверяем условие Pср = кПа > R=кПа.

Т.к. разница между значениями значительная, принимаем ширину фундаментной плиты b=0,6 (масса блока 0,93т, длина 2380).

Определяем расчетное сопротивление грунта при ширине фундамента b=0,8

где

Определяем среднее давление по подошве фундамента:

Проверяем условие Pср = кПа > R=кПа.

Условие выполнено, окончательно принимаем по каталогу фундаментную плиту шириной b=0,8 (масса блока 1,15т, длина 2380).

Литература

1. Берлинов М.В., Ягупов Б.А. Строительные конструкции. - М.: Агропромиздат, 1990.

. Павлова А.И. Сборник задач по строительным конструкциям. - М.: ИНФРА - М, 2005.

. Сетков В.И., Сербин Е.П. Строительные конструкции. - М.: ИНФРА-М, 2005.

. Мандриков А.П. Примеры расчета железобетонных конструкций. - М.: Стройиздат, 1989.

. Веселов В.А. Проектирование оснований и фундаментов. - М.: Стройиздат, 1990.

. Методическая инструкция. Курсовое проектирование. - Гомель.: УО ГГДСК, 2005.

. ГОСТ 21.501-93. Правила выполнения архитектурно-строительных рабочих чертежей.

. ГОСТ 21.101-93. Основные требования к рабочей документации.

. СНБ 5.01.01-99. Основания зданий и сооружений.

.СНБ 5.03.01-02. Бетонные и железобетонные конструкции.

.СНБ 2.04.01-97. Строительная теплотехника.

. СНиП 2.01.-7-85. Нагрузки и воздействия.

Проектирование железобетонных конструкций жилого дома Содержание Введение 1.Архитектурно-ко

Больше работ по теме: