Проектирование электроснабжения завода по производству электротехнического оборудования

 

Введение

Передача электроэнергии от источников к потребителям производится энергетическими системами, объединяющими несколько электростанций. Энергосистемы продолжают оставаться основным источником электроснабжения потребителей электроэнергии, в том числе наиболее энергоемких, каковыми являются промышленные предприятия.

Системы электроснабжения промышленных предприятий, представляющие собой совокупность электроустановок, предназначены для обеспечения электроэнергией промышленных потребителей. Они оказывают значительное влияние на работу разнообразных электроприемников и, в конечном счете, на производственный процесс в целом. Потребители электроэнергии имеют свои специфические особенности, чем и обусловлены определенные требования к их электроснабжению - надежность питания, качество электроэнергии, резервирование и защита отдельных элементов.

Данный дипломный проект решает вопросы проектирования электроснабжения завода по производству электротехнического оборудования. Рассматривается более точный метод определения электрических нагрузок участка механического цеха - метод коэффициента расчетных нагрузок, а также приближенный метод, по которому определяются электрические нагрузки остальных цехов.

Расчеты, выполненные в проекте, произведены по методике, изложенной в литературе [1] с учетом основных требований - «Правил устройства электроустановок ».

Проектируемая схема электроснабжения отвечает как условиям надежности, так и несложной эксплуатации как низковольтного, так и высоковольтного оборудования за счет расположения его в удобных для обслуживания местах, а также применения комплектного оборудования.

1. Краткое описание технологического процесса

На склад поступает металл, а также покупные детали (изоляторы, провода, измерительные приборы, автоматические выключатели, предохранители, ТТ и ТН). Далее металл поступает в металлообрабатывающий цех, где на прессовом и штамповочном оборудовании производят панели, выбивают на них необходимые отверстия. Готовые панели поступают в сварочный цех, где производится их сварка. Полученные части корпусов поступают в окрасочный цех на окраску и затем в сборочном цехе производится сборка шкафов.

Одновременно с этим на участке заготовки шин металлообрабатывающего цеха из алюминия изготавливаются шины необходимой длины и конфигурации, которые затем отправляются на покраску, где они окрашиваются в цвета, соответствующие требованиям ПУЭ цвета (желтый, зеленый, красный и черный).

Полученные изделия поступают на участок комплектовки шкафов сборочного цеха, где в готовые корпуса устанавливаются шины, прокладываются провода и осуществляется монтаж остального оборудования в соответствии с назначением того или иного шкафа.

В сборочном цеху производится изготовление пластин, на которые наносится схема электрических соединений, марка, а также все остальные сведения о мощности, напряжении, допустимом токе, климатическом исполнении шкафа и прочая информация предупредительного и предписывающего характера. Далее эти пластины прикрепляются на панели шкафа.

Готовые изделия поступают на участок контроля качества, и затем изделия, прошедшие контроль, поступают на склад готовой продукции.

2. Характеристика проектируемого цеха и потребителей электроэнергии предприятия

В отношении обеспечения надежности электроснабжения электроприемники разделяются на три категории:

электроприемники первой категории - электроприемники, перерыв электроснабжения которых может повлечь за собой: опасность для жизни людей, значительный ущерб народному хозяйству, повреждение дорогостоящего основного оборудования, массовый брак продукции, расстройство сложного технологического процесса, нарушение функционирования особо важных элементов коммунального хозяйства;

электроприемники второй категории - электроприемники, перерыв электроснабжения которых приводит к массовому недотпуску продукции, массовым простоям рабочих, механизмов и промышленного транспорта, нарушению нормальной деятельности значительного количества городских и сельских жителей;

электроприемники третьей категории - все остальные электроприемники, не подходящие под определения первой и второй категории.

Из состава электроприемников первой категории выделяется особая группа электроприемников, но среди электроприемников проектируемых цехов таких нет.

Все электроприемники первой категории должны обеспечиваться электроэнергией от двух независимых взаимно резервирующих источников питания с устройством автоматического включения резерва. Перерыв их электроснабжения может быть допущен лишь на время автоматического восстановления питания.

Среди электроприемников сталеплавильного корпуса потребителей первой категории также не выявлено.

Все электроприемники второй категории рекомендуется обеспечивать электроэнергией от двух независимых взаимно резервирующих источников питания. При нарушении электроснабжения от одного из источников питания допустимы перерывы электроснабжения на время, необходимое для включения резервного питания действиями дежурного персонала или выездной оперативной бригады. При наличии централизованного резерва трансформаторов и возможности замены повредившегося трансформатора за время не более одних суток допускается питание электроприемников второй категории от одного трансформатора.

К электроприемникам второй категории относятся:

электроприемники механосборочных участков;

электроприемники окрасочного и сварочного участков;

Для электроприемников третьей категории электроснабжение может выполняться от одного источника питания при условии, что перерывы электроснабжения, необходимые для ремонта или замены поврежденного элемента электроснабжения, не превышают одних суток.

К потребителям третьей категории относятся все электроприемники складских цехов и административного корпуса.

Большинство электроприемников питаются переменным трехфазным током промышленной частоты 50 Гц на номинальное напряжение 0,38 кВ. Также большинство электроприемников работают в продолжительном режиме нагрева.

Подъемно-транспортные устройства работают в повторно-кратковременном режиме.

Электрические осветительные установки представляют собой однофазную нагрузку, распределенную по фазам. Из-за незначительной мощности их в электрической сети достигается достаточно равномерная нагрузка по фазам с несимметрией не превышающей 5%.

3. Выбор электродвигателей, их коммутационных и защитных аппаратов

3.1 Выбор электродвигателей производственных механизмов

Основной группой электроприёмников, составляющих суммарную нагрузку ремонтного цеха, являются электродвигатели технологических механизмов (элеваторы, транспортеры, прессы.).

Произведем выбор электродвигателей для всего электрооборудования цеха по [1] , используя условие (3.1)

, (3.1)

где - номинальная мощность электродвигателя данного производственного станка, кВт; Рмех - заданная по проекту механическая мощность производственного станка, кВт.

Для всего технологического электрооборудования принимаем электродвигатели марки АИР по [1].

Произведем выбор электродвигателя транспортера ленточного №1:

Рн ³ 13,0 кВт;

Выбираем следующие электродвигатели:

АИР160S4 с Рн=15,0 кВт, КПД=89,0 %, cosj=0,87;

Мощности выбранных двигателей электроприемников приведены в таблице 3.1.

3.2 Выбор магнитных пускателей для двигателей станков

Определяем номинальный ток трёхфазного электродвигателя по выражению (3.2):

, (3.2)

где Рном.i - номинальная мощность i-го двигателя, кВт;

Uном - номинальное линейное напряжение сети, кВ;

cos ?i - номинальный коэффициент мощности i-го двигателя;

?ном.i - номинальный коэффициент полезного действия i-го двигателя.

Определяем пусковой ток двигателя:

, (3.3)

где Kпуск.i - кратность пускового тока двигателя.

Произведём расчёт номинального тока трёхфазного электродвигателя на примере транспортера ленточного №1:

По (3.3) определим пусковой ток двигателя транспортера ленточного №1:

Выбор магнитных пускателей производим по условию :

; (3.4)

Согласно (3.4) выберем магнитный пускатель для двигателя транспартера ленточного №1:

А;

Выбираем нереверсивный магнитный пускатель типа ПМЛ 310004 из [1,П2.1] Iном.п = 40 А.

Подберем тепловое реле:

; (3.5)

(3.6)

Выбираем тепловое реле РТЛ-205304, .

Для пресса жома выберем контактор, так как в этих установках установлены двигатели мощностью 315 кВт. Выберем контактор КТЭ 630А (напряжение катушки управления 230 В, номинальное напряжение 400 В).

Выбор остальных пускателей и тепловых реле аналогичен и результаты представлены в таблице 3.2.

3.3 Выбор защитных аппаратов привода

В качестве аппаратов защиты от коротких замыканий будем использовать автоматы, так как для защищаемого оборудования должны выполнятся следующие условия:

необходимость автоматизации управления;

необходимость обеспечения быстрого восстановления питания.

Выполняем защиту электродвигателей автоматическим выключателем серии ВА с комбинированным расцепителем, который выбирается по следующим условиям:

(3.7)

где: - номинальный ток автомата, А;

- длительный ток, равный номинальному току двигателя, А;

- номинальный ток электромагнитного расцепителя, равный произведению кратности тока отсечки на ток расцепителя, А;

- кратковременный ток, равен пусковому току электродвигателя, А.

Приведем выбор автоматического выключателя для транспортера ленточного №1:

По условиям (3.7) по таблице П13 [7] выбираем автоматический выключатель, защищающий двигатель: ВА-51-31 с А, А , Кп=10:

Выбор автоматических выключателей для оставшихся приводов аналогичен и результаты представлены в таблице 3.3.

Таблица 3.2 Пускатели и тепловые реле

№Наименование оборудования№ на планеIном, АIпуск, АПусковая аппаратуратепловое релеТип ПМЛ:Iн, Атип: РТЛIн.т.р.,АIт.э.,АПределы регул-ия тока несра-батывания,А1Транспортер ленточный № 1,№41,4,35,3627,96195,7331000440205304802723-322Транспортер ленточный № 22,340,33282,3141000463205704804438-503Диффузионный аппарат5,6127,91959,35710004200316004200140120-1604Выбрасывающие колеса7,822,26144,66210004251022042521,518-255Транспортер шнековый № 19,10,1178,90591,73510004802063048071,563-806Свеклорезки12-15155,281164,57710004200320004200175150-2007Элеватор ковшовый1664,87486,53510004802063048071,563-808Транспортер шнековый № 217,1882,61536,966100041253105042008575-959Транспортер ленточный № 319,2040,33282,3141000463205704804438-5010Транспортер шнековый № 321,22,2395,91671,3861000412531250420011095-12511Варушитель №124,256,3644,5411000410101204256,85,5-8,012Варушитель №226,2743,56261,3541000463205704804438-5013Транспортер шнековый № 428,2943,56261,3541000463205704804438-50Машина удаления дефеката30-3315,63109,4221000425102104251613-191415,63109,4221000425102104251613-197,0342,2011000410101004256,85,5-8,015Транспортер ленточный № 53414,39107,8921000425102104251613-1916Пресс жома37,38517,343621,37КТЭ 630А *630*-выбор контактора приводится в разделе 3.2.

Таблица 3.3 Выбор выключателей

№Наименование оборудования№ на планеКол-во двигателейIном, АIпуск, А1,25*Iпуск, АТип автоматических выключателейIном.в, АIном.р, АКто1Транспортер ленточный № 1,№41,4,35,36127,96195,73244,664ВА51-3110031,5102Транспортер ленточный № 22,3140,33282,31352,892ВА51-3110050103Диффузионный аппарат5,62127,91959,351199,189ВА51-33160160104Выбрасывающие колеса7,8122,26144,66180,827ВА51-252525105Транспортер шнековый № 19,10,11178,90591,73739,659ВА51-3110080106Свеклорезки12-151155,281164,571455,711ВА51-33160160107Элеватор ковшовый16164,87486,53608,164ВА51-3110080108Транспортер шнековый № 217,18182,61536,96671,204ВА51-3110010079Транспортер ленточный № 319,20140,33282,31352,892ВА51-31100501010Транспортер шнековый № 321,22,23195,91671,38839,223ВА51-311001001011Варушитель №124,2516,3644,5455,669ВА51-25258712Варушитель №226,27243,56261,35326,690ВА51-3110050713Транспортер шнековый № 428,29143,56261,35326,690ВА51-3110050714Машина удаления дефеката 30-333 15,63109,42136,772ВА51-2525161015,63109,42136,772ВА51-252516107,0342,2052,755ВА51-25258715Транспортер ленточный № 534114,39107,89134,867ВА51-2525161015Пресс жома37,381517,343621,374526,716ВА51-3963063010

4. Определение электрических нагрузок

Перед началом расчёта определим конфигурацию сети, определяем число и место установки распределительных шкафов, т.е. все электроприёмники распределяем между шкафами, которые называются узлами питания. Разбиваем станки на группы. Данные по группам записываем в таблицу 4.1.

Исходной информацией для выполнения расчётов является перечень электроприёмников с указанием их номинальных мощностей, наименований механизмов или технологических установок. Для каждого электроприёмника электроэнергии по справочной литературе [1] подбираем средние значения коэффициентов использования kи и активной мощности cosj. При наличии в справочных таблицах интервальных значений kи берем большее.

Расчетная активная нагрузка электроприемников определяется по выражению:

, (4.1)

где: -коэффициент расчетной нагрузки, определяемый по справочной литературе в зависимости от группового коэффициента использования, эффективного числа электроприемников и постоянной времени нагрева.

Эффективное число электроприемников определяется по формуле:

(4.2)

Для группы электроприемников различных категорий, т.е. с разными , средневзвешенный коэффициент использования находится по формуле:

(4.3)

Расчетная реактивная мощность группы определяется:

(4.5)

Расчетная полная мощность:

(4.6)

Расчетный ток группы:

(4.7)

Кратковременный ток группы:

(4.8)

где: - пусковой ток электроприемника наибольшей мощности;

- номинальный ток электроприемника наибольшей мощности;

- коэффициент использования для электроприемника наибольшей мощности (если в группе имеются одинаковые электроприемники наибольшей мощности, то выбираем электроприемник с наименьшим )

Выполним пример расчета двухдвигательного электроприемника (диффузионный аппарат).

.

nэ округляется до ближайшего меньшего целого числа, nэ = 2.

Средневзвешенный коэффициент использования для двигателей будет равен табличному значению, так как двигатели одинаковые и равен kи = 0,65.

Коэффициент расчётной нагрузки по [1, П3.5] с помощью интерполяции, в зависимости от nэ = 2 и kи = 0,65, Кр = 1,235:

Для трехдвигательного электроприемника расчет аналогичен, как и для двухдвигательного. В таблице 4.1 мощности для многодвигательных установок приведены к расчетным.

По аналогичной методике рассчитываем и группы ЭП.

Таблица 4.1

Группы электроприемников

№ гр.№Наименование оборудованияР, кВтIном, АКиcosфtgф А11Транспортер ленточный № 115,027,960,60,71,022Транспортер ленточный № 115,027,960,60,71,023Транспортер ленточный № 222,040,330,60,71,024Транспортер ленточный № 222,040,330,60,71,025Диффузионный аппарат120,4220,800,650,750,886Диффузионный аппарат120,4220,800,650,750,887Выбрасывающие колеса11,022,260,650,71,028Выбрасывающие колеса11,022,260,650,71,02А21Транспортер шнековый № 145,078,900,650,750,882Транспортер шнековый № 145,078,900,650,750,883Свеклорезки90,0155,280,70,750,884Свеклорезки90,0155,280,70,750,885Свеклорезки90,0155,280,70,750,886Свеклорезки90,0155,280,70,750,88А31Транспортер шнековый № 145,078,900,650,750,882Элеватор ковшовый3764,870,40,750,883Транспортер шнековый № 245,078,900,650,750,884Транспортер шнековый № 245,078,900,650,750,885Транспортер шнековый № 422,040,330,650,750,885Транспортер шнековый № 422,040,330,650,750,887Варушитель №235,166,300,60,71,028Варушитель №235,166,300,60,71,02А41Варушитель №13,06,360,60,71,022Варушитель №13,06,360,60,71,023Транспортер ленточный № 322,040,330,60,71,024Транспортер ленточный № 322,040,330,60,71,025Транспортер шнековый № 355,095,910,650,750,885Транспортер шнековый № 355,095,910,650,750,887Транспортер шнековый № 355,095,910,650,750,888Транспортер ленточный № 57,514,390,60,71,02А51Машина удаления дефеката14,426,360,640,750,882Машина удаления дефеката14,426,360,640,750,883Машина удаления дефеката14,426,360,640,750,884Машина удаления дефеката14,426,360,640,750,885Транспортер ленточный № 115,027,960,60,71,026Транспортер ленточный № 115,027,960,60,71,02А61Пресс стружки № 1315,0517,340,60,71,02А71Пресс стружки № 2315,0517,340,60,71,02

Для примера произведем расчет для силового пункта А2.

К силовому пункту А2 подключены электроприемники № 9,10,12 - 15.

Определяем средневзвешенный коэффициент использования по (4.3):

.

Определяем эффективное число электроприемников по (4.2):

Коэффициент расчётной нагрузки, в зависимости от nэ = 5 и kи = 0,69 , Кр = 1,025.

Расчетная реактивная мощность группы (4.1):

кВт.

Расчетная реактивная мощность группы (4.5):

квар.

Расчетная полная мощность по (4.6):

.

Расчетный ток группы (4.7):

А.

Кратковременный ток группы по (4.8):

.

Аналогично рассчитываем остальные группы, результаты расчета сводим в таблицу 4.2.

Таблица 4.2

Результаты расчет нагрузок для групп электрооборудования

№ группыА10,63931,188255,7217,72335,82484,5851438,08А20,6951,025318,2625301,2188435,21628,0021683,88А30,60571,04180,2174,51250,86361,997847,68А40,63741,096155,4142,76210,99304,459913,49A50,62661,04857,658,3381,98118,298209,41A6*0,61-315126339,27517,343621,37A7*0,61-315126339,27517,343621,37По цеху0,6331411146,3491196,7931657,242391,3935832,995*-двигатели пресса подключаются непосредственно к шинам ТП.

5. Выбор схемы и расчет внутрицеховой электрической сети

Цеховое электроснабжение, как правило, осуществляется при напряжении до 1кВ. Сети внутрицехового электроснабжения существенно отличаются по конфигурации, конструктивному исполнению, и это зависит от числа и мощности питаемых электроприемников, их распределения на плане цеха, требований окружающей среды, технологии производства. В цеховые электрические сети закладывается большое количество проводниковых материалов и коммутационной аппаратуры, и от того, насколько грамотным было проектирование, в дальнейшем зависят показатели экономичности, надежности и безопасности эксплуатации. На участках схемы цеховой электрической сети для распределения электроэнергии между отдельными электроприемниками или их группами устанавливаются распределительные пункты, шинопроводы, ящики управления, щитки и т.д. На участках цеха для распределения электроэнергии, поступающей по питающим линиям, между группами силовых электроприемников, устанавливаются распределительные силовые пункты. Так как оборудование рассредоточено по территории цеха, для обеспечения электроснабжения цеховых электроприемников будут использованы именно силовые распределительные пункты. В этих устройствах сосредоточена коммутационно- защитная аппаратура (рубильники, предохранители, автоматические выключатели), предназначенная для управления электроприемниками напряжением до 1кВ, и их защиты от коротких замыканий и перегрузок.

.Расчётного тока группы электроприемников.

.Количества присоединяемых ответвлений.

.Значений пиковых токов присоединений.

Выбор силовых пунктов производится в зависимости от следующих параметров:

.

е расчётный ток группы электроприемников, номинальный ток шкафа.

.

Где количество электроприемников группы, количество возможных присоединений к распределительному пункту.

.

Где ток срабатывания защиты электрооборудования, ток срабатывания защиты, установленной в шкафу.

Для подключения электродвигателей к распределительным пунктам и шкафам необходимо обеспечить защиту отходящих линий, которая будет осуществляется плавкими предохранителями или автоматическими выключателями. электроэнергия трансформатор реактивная мощность

Номинальный ток плавкой вставки предохранителя определяется:

по величине длительного расчетного тока :

(5.4)

где: - расчетный ток, А;

-по условию перегрузок пусковыми токами:

(5.5)

где: - максимальный кратковременный (пиковый) ток, A;

a - коэффициент кратковременной тепловой перегрузки, который при легких условиях пуска принимается равным 2,5, при тяжелых - 1,6 …2,0, для ответственных потребителей - 1,6.

При выборе предохранителя для одного электродвигателя в качестве принимаем его номинальный ток , а в качестве - пусковой ток .

При числе электроприемников в группе больше одного, расчетный ток определяется по методу расчетных коэффициентов.

Методика выбора автоматов приведена в разделе 3.3.

Произведем выбор силовых распределительных пунктов для первой группы электроприёмников:

1)К первой группе отнесем установки с первой по восьмую включительно.

)Находим расчётный ток группы: IР.ГР= 484,585 . Выбираем для установки распределительный пункт серии ПР8501-097с автоматическим выключателем ВА51-39 на вводе и ВА51-35, ВА51-31, ВА51-25 на отходящих линиях, к тому же данный распределительный пункт допускает двух рядное расположение автоматических выключателей на отходящих линиях и обеспечивает в данном случае возможность восьми присоединений. Выполняются условия (5.1) и (5.2).

)Автоматические выключатели на отходящих линиях выбираем по возможности с такими же уставками расцепителя, что и для защиты двигателя, так как нету необходимости в обеспечении селективности действия защиты. Необходимо производить расчёт только для многодвигательных станков. Выполняется условие (5.3) .

Для групп А1, А2, А4 из-за большой мощности установок , находящихся в этих группах, выберем распределительные пункты ПР8501 с автоматическими выключателями для защиты отходящих линий. Для групп А3, А5 выберем распределительные шкафы ШР-11.

Выбор силовых распределительных пунктов и соответствующих коммутационных аппаратов сведём в таблицу 5.1 и 5.2.

В качестве проводников будем использовать кабели АВВГ - алюминиевая токопроводящая жила, изоляция из ПВХ пластиката.

Выбор кабелей питающих силовые пункты производим по допустимому нагреву длительными токами нагрузки:

Iдоп ³ , (5.6)

где kп - поправочный коэффициент, зависящий от температуры среды и способа прокладки кабелей, kп = 1.

Далее кабель проверяется по соответствию защитному аппарату:

Iдоп ³ (5.7)

где - ток защитного аппарата;

kз = 1, для автоматических выключателей(не требует защиты от перегрузок);

kз = 0,33 для предохранителей .

Выбор сечения проводов осуществляется таким же образом, как и для кабелей, внутрицеховую сеть выполняем пятипроводной.

Выберем провод для транспортера ленточного №1.

Таблица 5.1

Выбор силовых распределительных пунктов и коммутационных аппаратов

№ группы№Наименование оборудованияIР.ГР,АРаспределительный пунктТехнические параметрыАппараты на отходящих линияхТип аппаратаIном.в, АIном.р,АКто А11Транспортер ленточный № 1484,585ТипПР8501-097ВА51-3110031,5102Транспортер ленточный № 1Аппарат на вводеВА51-39 Кто=10 Iном.в=630А Iном.р=500АВА51-3110031,5103Транспортер ленточный № 2ВА51-3110050104Транспортер ленточный № 2ВА51-3110050105Диффузионный аппаратВА51-35250250126Диффузионный аппаратЧисло автоматов6х(10-100)+ 2х(125-250)ВА51-35250250127Выбрасывающие колесаВА51-252525108Выбрасывающие колесаВА51-25252510А21Транспортер шнековый № 1628,002ТипПР8501-094ВА51-3110080102Транспортер шнековый № 1Аппарат на вводеВА51-39,Кто=10 Iном.в=630А Iном.р=630АВА51-3110080103СвеклорезкиВА51-33160160104СвеклорезкиВА51-33160160105СвеклорезкиЧисло автоматов2х(10-100)+ 4х(125-250)ВА51-33160160106СвеклорезкиВА51-3316016010А41Варушитель №1304,459ТипПР8501-038ВА51-2525872Варушитель №1Аппарат на вводе ВА51-37 Кто =10 Iном.в=400А Iном.р=400АВА51-2525873Транспортер ленточный № 3ВА51-3110050104Транспортер ленточный № 3ВА51-3110050105Транспортер шнековый № 3ВА51-31100100106Транспортер шнековый № 3Число автоматов2х(10-100)+ 4х(125-250)ВА51-31100100107Транспортер шнековый № 3ВА51-31100100108Транспортер ленточный № 5ВА51-25251610

Таблица 5.2

Выбор силовых распределительных шкафов и предохранителей

№ группы№Наименование оборудованияIР.ГР,АРаспределительный шкафТехнические параметрыАппараты на отходящих линияхТип аппаратаIном.пр, АIном.пл.вс.,АА31Транспортер шнековый № 1361,997ТипШР-11-73506ППН-352502502Элеватор ковшовыйАппарат вводаРубильник Iном.=400АППН-352502003Транспортер шнековый № 2ППН-352502504Транспортер шнековый № 2ППН-352502505Транспортер шнековый № 4ППН-352501255Транспортер шнековый № 4Число предохра-нителей8х250ППН-352501257Варушитель №2ППН-352501258Варушитель №2ППН-35250125А51Машина удаления дефеката118,298ТипШР-11-73509ППН-3363632Машина удаления дефекатаАппарат вводаРубильник Iном.=320АППН-3363633Машина удаления дефекатаППН-3363634Машина удаления дефекатаЧисло предохра-нителей4х63+4х100ППН-3363635Транспортер ленточный № 1ППН-33100806Транспортер ленточный № 1ППН-3310080

Таблица 5.3

Выбор кабелей на участке от силового пункта до установок

№ гр.№Хар-ка оборудованияТок срабаты-вания ЗА, АIдоп с учетом ЗА и прокладки, АХар-ка проводникаНаименование оборудованияРн/Рр, кВтIн/Iр, АМаркасечениеIдл.доп, А12345678910 А11Транспортер ленточный № 115,027,9631,531,5АВВГ5(1х10)38,642Транспортер ленточный № 115,027,9631,531,5АВВГ5(1х10)38,643Транспортер ленточный № 222,040,335050АВВГ5(1х16)55,24Транспортер ленточный № 222,040,335050АВВГ5(1х16)55,25Диффузионный аппарат120,4220,8250250АВВГ5(1х185)248,46Диффузионный аппарат120,4220,8250250АВВГ5(1х185)248,47Выбрасывающие колеса11,022,262525АВВГ5(1х4)24,848Выбрасывающие колеса11,022,262525АВВГ5(1х4)24,84А21Транспортер шнековый № 145,078,98080АВВГ5(1х35)82,82Транспортер шнековый № 145,078,98080АВВГ5(1х35)82,83Свеклорезки90,0155,28160160АВВГ5(1х120)1844Свеклорезки90,0155,28160160АВВГ5(1х120)1845Свеклорезки90,0155,28160160АВВГ5(1х120)1846Свеклорезки90,0155,28160160АВВГ5(1х120)184А41Варушитель №13,06,3688АВВГ5(1х2,5)17,842Варушитель №13,06,3688АВВГ5(1х2,5)17,843Транспортер ленточный № 322,040,335050АВВГ5(1х16)55,24Транспортер ленточный № 322,040,335050АВВГ5(1х16)55,2А45Транспортер шнековый № 355,095,91100100АВВГ5(1х50)101,26Транспортер шнековый № 355,095,91100100АВВГ5(1х50)101,27Транспортер шнековый № 355,095,91100100АВВГ5(1х50)101,28Транспортер ленточный № 57,514,391616АВВГ5(1х2,5)17,84А31Транспортер шнековый № 145,078,925082,5АВВГ5(1х35)82,82Элеватор ковшовый3764,8720066АВВГ5(1х25)693Транспортер шнековый № 245,082,325082,5АВВГ5(1х35)82,84Транспортер шнековый № 245,082,325082,5АВВГ5(1х35)82,85Транспортер шнековый № 422,040,3312541,25АВВГ5(1х16)55,25Транспортер шнековый № 422,040,3312541,25АВВГ5(1х16)55,27Варушитель №235,166,312541,25АВВГ5(1х25)698Варушитель №235,166,312541,25АВВГ5(1х25)69А51Машина удаления дефеката14,426,366320,79АВВГ5(1х6)29,442Машина удаления дефеката14,426,366320,79АВВГ5(1х6)29,443Машина удаления дефеката14,426,366320,79АВВГ5(1х6)29,444Машина удаления дефеката14,426,366320,79АВВГ5(1х6)29,445Транспортер ленточный № 115,027,968026,4АВВГ5(1х6)29,446Транспортер ленточный № 115,027,968026,4АВВГ5(1х6)29,44

Расчетные данные: Рн=15кВт, Iндв= 27,96 А.

Iдоп ³

Iдоп ³

Принимаем кабель АВВГ 5(1х10) с Iдоп.=38,64 А.

Выбор кабелей для остальных установок приведём в таблице 5.3.

Выберем автоматические выключатели, устанавливаемые в НКУ, и кабели на участке от НКУ до распределительных пунктов. Следует отметить, что автоматические выключатели, которые будут установлены в НКУ, не выбираются по условиям селективности, а только по нагреву, так как по данной линии питается только один распределительный пункт. Результаты выбора сведем в таблицу 5.3.

Таблица 5.3

Выбор автоматических выключателей в НКУ и проводников на участке от НКУ до ПР

№ гр.№ станковАвтоматический выключатель в НКУКабель от НКУ до ПРА11-8484,585ВА51-39 Кто=10 Iном.в=630 А Iном.р=500 АА29,10,12-15628,002ВА51-39 Кто=10 Iном.в=630 А Iном.р=630 АА311,16-18,26-29361,997ВА51-37 Кто =10 Iном.в=400 А Iном.р=400 АА419-23,34304,459ВА51-37 Кто =10 Iном.в=400 А Iном.р=320 АA530-33,35,36118,298ВА51-33 Кто =10 Iном.в=160 А Iном.р=125 А37517,34ВА51-39 Кто=10 Iном.в=630 А Iном.р=630 А38517,34ВА51-39 Кто=10 Iном.в=630 А Iном.р=630 А

Электрические сети напряжением до 1кВ, рассчитанные на нагрев, проверяются на потерю напряжения за исключением силовых сетей, питающихся от встроенных, пристроенных и внутрицеховых комплектных трансформаторных подстанций. Так как в рассматриваемом цеху предусмотрена встроенная двух трансформаторная подстанция, то нет необходимости в расчёте потери напряжения.

6. Светотехнический расчет участка цеха

При проектировании осветительных установок целью расчёта является определение числа и мощности ламп светильников, необходимых для обеспечения заданной освещенности.

Для размещения светильников должны быть известны следующие размеры(в скобках указаны размеры для проектируемого цеха):

1.H- высота помещения(11), м;

2.hР- высота расчётной поверхности над полом, м (если неизвестна, принимается высота условной поверхности 0,8 м);

3.hС- расстояние от светильника до перекрытия (свес), м (принимается в диапазоне 0-1,5 м);

4.L- расстояние между соседними светильниками в ряду или рядами светильников;

5.HР- расчётная высота от условной рабочей поверхности до светильника, м;

6.l- расстояние от крайних светильников или рядов светильников до стены, м (принимается (0,3-0,5)L в зависимости от наличия вблизи стен рабочих мест);

.А- длина помещения(69,5), м;

.В- ширина помещения(30), м.

В таблице 6.1 приведены системы освещения отдельных помещений участка механического цеха.

Таблица 6.1

Системы освещения отдельных помещений

№ п/пПомещениеОсвещённость, лкСистема искусственного освещения1Цех диффузии200Комбинированное2Операторская400Комбинированное3Кладовая запасных частей50Общее4Кладовая инструмента50Общее5Трансформаторная75Общее

Таким образом, для освещения цеха диффузии, имеющего строительную высоту 11 метров, подходят светильники ГСП-04, имеющие КСС типа Г, а для остальных комнат - ЛСП18.

Расчётная высота подвеса светильников находится по формуле:

, (6.1)

При общем равномерном освещении отношение расстояний между соседними светильниками или рядами светильников L к высоте их установки Hp над освещаемой поверхностью рекомендуется выбирать в зависимости от типа кривой силы света светильников. Расстояние от крайних рядов светильников до стен принимается в пределах 0,3…0,5 от L, в зависимости от наличия вблизи стен рабочих мест.

Число рядов светильников R определяется по формуле:

, (6.2)

где В - ширина помещения, м;

l - расстояние от крайних светильников до стен, м.

Число светильников в ряду NR находится из выражения:

, (6.3)

где А - длина помещения, м.

Действительные расстояния между рядами светильников и лампами в ряду находятся по формулам:

, (6.4)

. (6.5)

Для прямоугольных помещений должно выполнятся условие:

. (6.6)

Высота помещения цеха - 11 м. Высоту рабочей поверхности над полом примем равной 0,8 м. предполагаем установку светильников на свесах на высоте 1,2 м от потолка. По формуле вычисляем значение расчётной высоты подвеса светильников:

Нр1=11-0,8-1,2=9 м.

Для освещения данного помещения будем применять светильники имеющие тип кривой силы света Г-1, поэтому отношение расстояний между соседними светильниками к расчётной высоте их установки принимаю L/Hp=1,1 м. Исходя из этого, предварительно рассчитываем расстояния между соседними светильниками и от крайних светильников до стен:

1=(0,8-1,1)?9=(7,2-9,9) м; L1=9;1=(0,3-0,5)?9м=(2,7-4,5)м; l1=2,7.

Далее определяем число рядов светильников и число светильников в каждом ряду:

,

принимаем R=4 рядов;

,

принимаем светильников в ряду.

Так, как при дальнейшем расчете и выборе ламп будет трудно подобрать лампу со стандартным световым потоком ,то уменьшим количество светильников в ряду на один и примем равным 7.

Действительные расстояния между рядами светильников и лампами в ряду:

м;

м.

.

Далее наносим расположение светильников на план цеха.

Расчёт размещения точечных светильников в остальных помещениях производится также, а результаты приведены в таблице 6.2.

Таблица 6.2

Результаты светотехнического расчета

№ п/пУчастокКССА, мВ, мНр, мF, м2R, рядовNRLB, мLА, мl, мN шт.1Цех диффузииГ-1723092160478,211,12,728*2ОператорскаяД-15,45,03,229,43222,631,243Кладовая запасных частейД-15,75,4430,513-1,851A 2,7B34Кладовая инструментаД-15,43416,0511--2,7A 1,5B15ТрансформаторнаяД-112647213-4,31,7A 3B3*-количество светильников, если бы в цеху не было других помещений.

Мощность ламп рабочего освещения будем рассчитывать с помощью метода коэффициента использования.

Световой поток одной лампы определяют по формуле:

, (6.7)

где - нормативная освещенность, лк;

- коэффициент запаса;

- площадь помещения, м2;

N - количество светильников в помещении, шт.;

- коэффициент использования светового потока, который выбирается в зависимости от индекса помещения и типа КСС.

Коэффициент использования светового потока для каждого типа светильника определяют в зависимости от коэффициентов отражения потолка ?п, стен ?с, рабочей поверхности ?р, а также в зависимости от индекса помещения.

Индекс помещения находят по формуле:

. (6.8)

Затем выбирается стандартная лампа, световой поток которой отличается от расчетной не более чем на -10%, +20%,что вычисляется по формуле:

. (6.9)

Для определения коэффициента использования светового потока определим первоначально индекс помещения в цеху:

.

Коэффициент использования светового потока определяем по справочной таблице в зависимости от коэффициентов отражения, индекса помещения и типа кривой силы света применяемого светильника. Для индекса помещения 2,35, кривой силы света Г-1 и коэффициентов отражения 50, 30, 10% от потолка, стен и рабочей поверхности соответственно коэффициент использования светового потока =0,74.

Для данного помещения задана минимальная освещённость Ен=200 лк, число светильников по результатам предыдущего пункта N=21 светильников. Расчёт светового потока одной лампы проведём с учётом следующих коэффициентов: коэффициент запаса Кз=1,4; отношение средней освещённости к минимальной z=1,15.

лм.

По рассчитанному значению потока одной лампы выбираем стандартные источники света - светильники ГСП-04-400с лампами ДРИ 400 (10)-4. Номинальный световой поток выбранного источника света Фном=35000 лм.

Номинальный световой поток выбранных ламп отличается от требуемого по расчётам светового потока на 4,3%, что допустимо.

Выбор источников света всех помещений приведены в таблице 6.2.

Таблица 6.3

Результаты выбора источников света

ПомещениеЦех диффузииОпера-торскаяКладовая запасных частейКладовая инструментаТрансформа-торнаяТип стандартной КССД-1Г-1Г-1Г-1Г-1Длина А, м725,55,75,412Ширина В, м305,45,436Расчётная высота подвеса светильников Нр, м93,2444Число светильников в помещении N, шт254313Индекс помещения, i2,350,850,750,561Коэффициент освещённости z1,151,11,11,11,1Коэффициент использования светового потока ?оу0,740,480,3350,270,44Нормированная минимальная освещённость Ен, лк200400505075Коэффициент запаса Кз1,41,41,41,41,4Требуемый световой поток Фтр, лм93989237762,17010,44577,218900Световой поток стандартной лампы Фл, лм350004800125048003050Тип источника светаДРИ-400-5ЛБ-58ЛБ-18ЛБ-58ЛБ-36Тип светильникаГСП-04-400ЛСП18-2х58ЛСП18-2х18ЛСП18-58ЛСП18-2х36Рл, Вт40058185836Отклонение от нормированного значения светового потока ?Ф, %4,31,76,984,9-3,2

Аварийное эвакуационное освещение рассчитываем с помощью приближенного точечного метода. Светильники аварийного эвакуационного освещения должны устанавливаться по основным проходам людей и над выходами из помещения цеха.

Для обеспечения аварийного освещения для цеха диффузии выделим три светильника из числа светильников рабочего освещения (ГСП-04-400).

Принимаем светильники ГСП-04-400 (КСС Д-1) с лампами ДРИ(Фном=35000 лм), чтобы создать в контрольной точке наименьшей освещённости освещённость более 0,5 лк.

Схема для расчета аварийного освещения:

Высоту прохода принимаем равной 11-1,2-0=9,8 м.

Задаемся расположением аварийных светильников.

Определим tg? как

tg , (6.10)

где d - расстояние от расчетной точки до проекции оси симметрии светильника на плоскость и проходящую через расчетную точку.

Рассчитываем условную освещенность

, лк (6.11)

где для найденого угла берется по таблице 8.11(1)

Требуемая фактическая освещенность рассчитывается по формуле:

, (6.12)

где Фл - световой поток лампы (для ДРИ Фном=35000 лм)

? - коэффициент добавочной освещённости за счёт отражения от потолка и удалённых светильников (находится в пределах 1,1…1,2).

Кз - коэффициент запаса = 1,4

В случае когда расчетная точка освещается несколькими источниками света, необходимо рассчитать освещенность от каждого источника, а искомая освещенность определяется как их сумма:

(6.13)

Аварийное освещение для цеха диффузии.

Выберем для проверки контрольную точку в цехе у главного выхода. В этой точке минимальная освещённость на полу должна составлять 0,5 лк. Для точки А проверяем освещенность, которую создадут светильники аварийного освещения. Определим tg? .

В данном случае Hp=9,8 м, так как нам необходимо проверить освещенность на уровне пола, а не на уровне рабочей поверхности.

Для 1-го светильника:

.

Для 2-го светильника:

.

Влияние 3-го светильника мало, его в расчетах учитывать не будем.

Рассчитываем условную освещенность

Для 1-го светильника:

, лк.

Для 2-го светильника:

, лк.

для найденного угла берется по таблице 8.11(1).

Требуемая фактическая освещенность рассчитывается по формуле (6.13):

Для 1-го светильника:

лк.

Для 2-го светильника:

лк.

Суммарная искомая освещенность определяется как:

лк.

Т.к. Ерасч=8,5260,5 лк то аварийное освещение удовлетворяет требованиям.

В качестве источников света аварийного освещения в трансформаторной используем ЛЛ, которая служит для рабочего освещения. Эту лампу также проверяем на создание необходимой освещенности.

Таблица 6.4

Результаты расчета аварийного освещения

Наименование показателейЦех диффузииТрансформаторнаяДлина, м7212Ширина,м306Расчетная высота Нр, м9,84Кол-во светильников31tg?1,837/2,041,25I?(1000)155,6/149,52201,82E(1000), лк0,177/0,1333,08Тип лампыДРИ-400-5ЛБ-36х2Флп, лм350003050х2Ерасч, лк3,65814,76

7. Выбор цеховых трансформаторов и расчет компенсации реактивной мощности

Для выполнения этого пункта проекта необходимы силовые электрические нагрузки предприятия.

Определение силовых электрических нагрузок будем осуществлять методом расчетного коэффициента.

По данному методу расчетная активная силовая нагрузка цеха определяется по выражению:

, (7.1)

где Кр - коэффициент расчетной нагрузки;

Киi - коэффициент использования группы однородных электроприемников;

Рномi - мощность группы однородных электроприемников, кВт;

N - число групп электроприемников.

Кр берем из ([1],табл П7).

Кр = f(nэ,Ки,Т), (7.2)

где nэ - эффективное число электроприемников;

Ки - групповой коэффициент использования ;

Т - величина, характеризующая климатические условия ( учтена в таблице).

Эффективное число электроприемников можно определить по выражению:

(7.3)

где рн.max - наиболее мощный приемник цеха, кВт.

Групповой коэффициент использования можно определить по выражению:

(7.4)

Расчетная реактивная силовая нагрузка цеха определяется по формуле:

, (7.5)

где tg?i - среднее значение коэффициента реактивной мощности i-той группы электроприемников.

Нагрузку освещения определяем по методу коэффициента спроса.

По данному методу расчетная активная нагрузка освещения цеха определяется по формуле:

(7.6)

где Кс - коэффициент спроса на освещение;

ру - удельная нагрузка на освещение, Вт/м2;

F - площадь цеха, м2 ;

n - количество этажей.

Так как дается в справочниках при освещенности 100 лк и к.п.д. светильника 100% надо произвести пересчет по формуле:

(7.7)

где Е - освещенность, лк;

? - к.п.д. светильника.

Расчетная силовая реактивная нагрузка цеха определяется по формуле:

, (7.8)

где tg?о - значение коэффициента реактивной мощности освещения.

Расчетную активную мощность цеха можно определить по формуле:

. (7.9)

Расчетную реактивную мощность цеха можно определить по формуле:

. (7.10)

Полную расчетную мощность цеха определяется по формуле:

(7.11)

7.1 Выбор мощности оборудования и его параметров

Разбиваем все оборудование по группам с одинаковыми Киi, tg?i. Выбор оборудования, его мощность, а также максимальную мощность (мощность наиболее мощного электроприемника) осуществляем с учетом специфики цеха.

Все данные заносим в таблицу 7.1.

Таблица 7.1

Показатели электрических нагрузок приемников и потребителей электроэнергии

ЦехPуст , кВтОборудованиеP, кВтРн.мах,кВkиcos?tg?123456781.Котельная1050Насосы400900,80,850,75Вспомогательное2500,30,61,333Вентиляция3500,80,80,750Дымососы500,90,80,7502.ТЭЦ3.Цех диффузииБыл рассчитан4.Продукто-вое отделение1650Ценрифуги450900,70,651,17Трясучки под центрифугами1500,20,42,29Вентиляция3000,80,80,75Транспортеры ленточные1000,650,80,75Насосы2000,80,850,75Сушильно-охладител. установки2000,80,80,75Вспомогательное2500,30,61,3335.Администра-тивный корпус500Оргтехника50450,40,850,62Вентиляция2000,80,80,75Нагревательные приборы500,80,950,33Кондиционеры2000,60,80,756.Сахоро-упаковочное отделение310Вентиляция150300,80,80,75Машины упаковки600,50,850,62ПТМ1000,350,51,737.Склад готовой продукции440Вентиляция250450,80,80,75Транспортеры ленточные900,550,750,88ПТМ1000,350,51,738.Материальный склад300Вентиляция150300,80,80,75ПТМ1500,350,51,739.Площадка загрузки и разгрузки350Крановое оборудование250450,350,51,73Транспортеры ленточные1000,650,80,7510.Склад сырца270Транспортеры ленточные270450,650,80,7511.Компрес-сорная1100Компрессоры400900,70,850,62Тельферы3000,350,51,73Насосы2500,70,850,62Вентиляция1500,80,80,7512.Насосная1000Насосы700900,70,850,619Вспомогательное1500,30,61,333Вентиляция1500,80,80,75013.Площадка хранения и разгрузки900Насосы200550,70,850,62Ловушки1000,650,850,62ПТМ2500,350,51,73Транспортеры ленточные1000,650,80,75Вспомогательное2500,30,61,33314.Мех-мастерская470Металлообрабатывающие станки120350,140,51,73Сварочные тр-ры1500,20,42,29Вентиляция500,80,80,75Крановое оборудование1500,350,51,7315.Склад сахара 340Вентиляция150300,80,80,75Транспортеры ленточные900,550,750,88ПТМ1000,350,51,7316.Отделение фасовки в мешки290Вентиляция100180,80,80,75Машины упаковки900,550,750,88ПТМ1000,350,51,7317.Склад бестарного хранения сахара950Кондиционеры700800,60,80,75ПТМ1500,350,51,73Транспортеры ленточные1000,650,80,75

7.2 Определение расчетных нагрузок по цехам

Расчет нагрузок аналогичен для всех цехов, поэтому покажем расчет нагрузок цеха №4.

По выражению (7.4) определяем Ки:

.

По формуле (7.3) определяем эффективное число электроприемников:

,

принимаем .

По найденным значениям Ки и nэ по [1] в таблице 3.6 находим Кр:

По выражению (7.1) определяем расчетную активную силовую нагрузку:

По формуле (7.5) определяем расчетную реактивную силовую нагрузку:

Принимаем лампы ДРЛ и светильники РСП-13, для них тип кривой света Д, к.п.д 70%.

При высоте подвеса 10 м и площади 6750 м2 и освещенности цеха Е = 300 лк, рутаб = 5,4 Вт/ м2.

По выражению (7.7) произведем пересчет удельной нагрузки:

Коэффициент спроса для отдельно стоящего здания [1].

По формуле (7.6) определяем расчетную активную нагрузку освещения:

tg?о=0,48.

По формуле (7.8) определяем расчетную реактивную нагрузку освещения:

Активная расчетная нагрузка (7.9):

Реактивная расчетная нагрузка (7.10):

Полная расчетная нагрузка (7.11):

.

Результаты нагрузок остальных цехов заносим в таблицы 7.2, 7.3, 7.4.

Таблица 1.2

Результаты расчета силовой нагрузки

№ цехаНазвание цехаКиnэКрРрс, кВтQрс, квар1Котельная0,686230,9648525,352ТЭЦ3Цех диффузии4Продуктовое отделение0,633360,85888,25855,085Административный корпус0,68220,9306212,046Сахоро-упаковочное отделение0,597200,9166,5152,247Склад готовой продукции0,647190,9256,05228,708Материальный склад0,575200,875150,94158,229Площадка загрузки и разгрузки0,436150,85129,63170,1110Склад сырца0,65120,85149,175111,8811Компрессорная0,618240,9612498,3812Насосная0,655220,9589,50407,9713Площадка хранения и разгрузки0,481320,78337,35333,2214Мех-мастерская0,296260,75104,48163,9415Склад сахара0,601220,9184,05174,69916Отделение фасовки в мешки0,567320,82134,89134,5717Склад бестарного хранения сахара0,566230,88473400,03

Таблица 1.3

Результаты расчета нагрузки освещения

№ цехаЕн, лкКсF, м2Тип КССТип светильникаВысота подвеса, м?, %tg?ору.таб, Вт/м2ру, Вт/м2Рро, кВтQро, квар13000,84500Д, ГЛСП 023-6700,4842,610,437,4418,12133000,958250Д, ГРСП 053,5-18700,4843,915,6122,26559,1764750,952500МН4Т4Л6-11700,4842,62,66,1752,98952000,8513188МН4Т4Л6-11700,4842,66,9377,72137,61763000,955100М,Д, ГРСП 136-12710,4843,915,3874,51736,06673000,852625Д, ГРСП 053,5-18700,4843,915,634,80816,84783000,8512675Д, ГРСП 053,5-18700,4843,915,6168,07181,34693000,8525234Д, ГРСП 053,5-18700,4843,915,6334,603161,948103000,954510Д, Г, КРСП 1312-18710,4843,915,3865,89731,894121500,952500МН4Т4Л6-11700,4842,65,212,355,977131000,954266Д, ГРСП 053,5-18700,4843,95,221,07410,200141500,951595Д, ГРСП 053,5-18700,4843,97,811,8195,72

Таблица 1.4

Результаты расчета нагрузок

№ цехаНазвание цехаРрс, кВтQрс, кварРро, кВтQро, кварРр, кВтQр, кварSр, кВ?А1Административный копус318,75251,72837,4418,121356,19269,848446,8663Механический цех465,375615,259122,26559,176587,64674,435894,534Склад ГСМ359,125322,8946,1752,989365,3325,882489,5345Окраска изделий977,5494,5377,72137,6171055,22532,1471181,816Гальванический цех1026649,874,51736,0661100,52685,8661296,757Отделочный цех324,02564,36334,80816,847358,828581,209683,0538Инженерный цех412291,96168,07181,346580,071373,306689,8119Главный корпус810,051338,96334,603161,9481144,651500,911887,5810Термическое отделение798,2951100,9565,89731,894864,1921132,841424,8312Компрессорная578470,68812,355,977590,35476,665758,76413Котельная720550,46721,07410,200741,074560,667929,26714Насосная526,5368,96911,8195,72538,319374,689655,88

Таблица 7.2 - Результаты расчета силовой нагрузки

Расчетные параметрыНомер цеха123456?Рнi, кВт1050500180017001850500?Pнi*kиi, кВт712,5240611,57801088240?Pнi*kиi*tg?i, кВт526,08290,05670,96905,801397,09290,05kисрвз0,680,480,340,460,590,48nэ расч95,4566,67144,0097,1456,9266,67nэ прин8180144976666kр0,80,740,70,730,780,74Ррс, кВт570177,60428,05569,4848,64177,60Qрс, квар420,86214,64469,67661,231089,73214,64

Таблица 7.3 - Результаты расчета нагрузки освещения

Расчетные параметрыНомер цеха123456Ен, лк5007540030040075kз1,41,41,41,41,41,4kзтаблич1,51,51,51,51,51,5Нр, м41010101410F,м2972045508250675057005250рутаб, Вт/м22,84,24,24,24,24,2?св0,650,750,70,70,710,75рурасч, Вт/м220,103,9222,4016,8022,083,92Kco0,900,600,950,950,950,60tg?00,480,480,480,480,480,48Рро, кВт175,8610,70175,56107,73119,5912,35Qро, квар84,415,1484,2751,7157,405,93

Таблица 7.4 - Результаты расчета нагрузок

Расчетные параметрыНомер цеха123456Ррс, кВт570177,60428,05569,4848,64177,60Qрс, квар420,86214,64469,67661,231089,73214,64Рро, кВт175,8610,70175,56107,73119,5912,35Qро, квар84,415,1484,2751,7157,405,93Ррц, кВт745,86188,30603,61677,13968,23189,95Qрц, квар505,27219,77553,94712,941147,13220,56Sр, кВ*А900,89289,41819,26983,261501,13291,08Sу, кВ/м20,090,060,100,150,260,06

Произведем анализ полученных результатов. Два цеха (№ 2, № 6) имеют нагрузку менее 400 кВ?А. Произведем пересчет нагрузки только с учетом того, что в цеху не будет ТП. Результаты расчета сводим в таблицу 7.5.

Таблица 7.5 - Результаты пересчета нагрузок

Расчетные параметрыНомер цеха26?Рнi,кВт500500?Pнi*kиi,кВт240240?Pнi*kиi*tg?i,кВт290,05290,05nэ прин8066kисрвз0,480,48kр11k'р11Ррс,кВт240240Qрс,квар290,05290,05Рро,кВт10,7012,35Qро,квар5,145,93Ррц,кВт250,70252,35Qрц,квар295,19295,98Sр,кВ*А387,28388,95Sу,кВ/м20,040,07Iр, А559,65562,07Марка кабеляААШвУААШвУСечение2(4х150)2(4х150)

Найдем расчетный ток цеха № 2 по выражению:

, (7.13)

где Uн - номинальное напряжение 0,4 кВ.

Определим расчетный ток для цеха №2:

Выберем сечение кабеля марки 2ААШвУ-(4x150) при прокладке в земле Iдоп =605 А.

Таким образом, цех № 2 может быть присоединен к цеху №5 двумя кабелями ААШвУ-(4x150) с допустимым током 305А при прокладке кабеля в земле. Цех № 6 может быть присоединен к цеху №4 двумя кабелями ААШвУ-(4x150) с допустимым током 305А при прокладке кабеля в земле.

Произведем пересчет объединенной нагрузки, результаты расчетов занесем в таблицу 7.6.

Таблица 7.6 - Результаты расчета нагрузок

Расчетные параметрыНомер цеха12+534+6?Рнi,кВт1050235018002200?Pнi*kиi,кВт712,51328611,51020?Pнi*kиi*tg?i,кВт526,081687,14670,961195,85kисрвз0,680,570,340,46nэ расч95,45213,64144,0044nэ прин8121314443kр0,80,80,70,8Ррс,кВт5705700428,0512000Qрс,квар420,861062,40469,67816F,м297201349,718250956,68Рро,кВт175,86130,29175,56120,08Qро,квар84,4162,5484,2757,64Ррц,кВт745,861192,69603,61936,08Qрц,квар505,271412,25553,941014,32Sр,кВ*А900,891 848,50819,261 380,25Sу,кВ/м20,090,320,100,12

7.3 Выбор цеховых трансформаторов

Выбор мощности трансформаторов ведется в зависимости от удельной мощности и от способа установки трансформаторов по мощности расчетной нагрузки. Для каждой группы цеховых трансформаторов одинаковой мощности определяется минимальное их число, необходимое для питания расчётной активной нагрузки, по выражению:

, (7.14)

где Рр - расчетная активная нагрузка, кВт;

Sт - мощность трансформатора кВ?А;

?т - коэффициент загрузки трансформатора.

Рассмотрим расчет числа трансформаторов на примере цеха №1, результаты остальных расчетов сведем в таблицу 7.7.

Принимаем число трансформаторов 1.

Таблица 7.7 - Расчетные нагрузки цехов

Расчетные параметрыНомер цеха12+534+6Ррц,кВт745,861192,69603,61936,08Qрц,квар505,271412,25553,941014,32Sр,кВ*А900,891848,50819,261 380,25Sу,кВ/м20,090,320,100,12категория ЭП|||||||||ТПоткрытаяоткрытаяоткрытаяоткрытаяSтном, кВ*А100010001000630?т0,830,840,750,85Nтminрасч0,901,420,801,75Nтmin.пр1212Qт,квар526,561411,59562,39715,32Qнк1, квар-21,290,66-8,45299,00

Таблица 7.8 - Каталожные данные установленных трансформаторов

Тип трансформатораSнт,кВа?Рхх,кВт?Ркз,кВтUк,%Iх%ТМГ-6306301,247,65,50,6ТМГ-100010001,610,85,50,5

7.4 Расчет компенсации реактивной мощности

Наибольшее значение реактивной мощности, которое может быть передано через трансформаторы в сеть до 1кВ при принятом коэффициенте загрузки трансформаторов ?т, определяется по следующему выражению, квар:

; (7.15)

где коэффициент 1,1 учитывает допустимую систематическую перегрузку трансформатора.

Суммарная мощность блока низковольтных конденсаторов БНК по критерию выбора минимального числа трансформаторов:

; (7.16)

где Qрн - расчётная реактивная нагрузка до 1кВ рассматриваемой группы трансформаторов, квар.

Если Qнк1< 0, то следует принять Qнк1= 0.

Величина Qнк1 распределяется между цеховыми трансформаторами прямо пропорционально их реактивным нагрузкам. Затем выбираются стандартные номинальные мощности БНК для сети до 1кВ каждого трансформатора.

Определим мощность БНК для цехов №4,6.

Значение реактивной мощности, которое может быть передано через трансформатор в сеть до 1кВ по выражению (7.15):

Суммарная мощность блока низковольтных конденсаторов находим по формуле (7.16):

.

Реактивная мощность БНК, присоединённых к каждому трансформатору:

, (7.17).

По таблице 1 [3] выбираем конденсаторную установку типа АКУ-0,4-150-25У3.

Если при расчётах получается Qнк1<0, то принимаем Qнк1=0 и блок низковольтных конденсаторов не устанавливают.

Коэффициент загрузки трансформатора:

. (7.18)

Потери активной мощности в трансформаторе, кВт:

(7.19)

Потери реактивной мощности в трансформаторе, квар:

(7.20)

Определим потери в трансформаторе для цехов № 4,6.

Коэффициент загрузки трансформатора по выражению (7.18):

.

Потери активной мощности в трансформаторе по выражению (7.19):

Потери реактивной мощности в трансформаторе по выражению (7.20):

.

Аналогично произведём расчёты потерь для остальных цехов и результаты заносим в таблицу 7.9.

Таблица 7.9 - Расчёт потерь мощности в трансформаторах.

Расчетные параметрыНомер цеха12+534+6Тип тр-раТМГ1000ТМГ1000ТМГ1000ТМГ630Кол-во тр-ов Nт,шт1212Sном,кВА100010001000630?тфакт0,750,600,600,74Iх%0,50,50,50,6Uк,%5,55,55,55,5?Рххтп,кВт1,63,21,62,48?Ркзтп,кВт10,85,410,83,8?Рт,кВт7,6110,2411,074,58?Qт,квар35,6049,1250,0822,90?Рт?,кВт33,50?Qт?,квар157,70

7.5 Определение нагрузок на РП

Далее произведём расчёт активной нагрузки предприятия в целом (на шинах 10 кВ РП)

(7.21)

где m - число присоединений на сборных шинах 10 кВ РП;

Киi -среднее значение коэффициента использования i-го присоединения;

Ко - коэффициент одновременности максимумов нагрузок, величина которого принимается по [1] табл. П8, в зависимости от числа присоединений m и среднего значения коэффициента использования.

Расчётная реактивная нагрузка предприятия на шинах 10 кВ РП:

(7.22)

где tg?i - среднее значение коэффициента реактивной мощности i-го присоединения.

Находим коэффициент одновременности максимумов нагрузок, величина которого принимается по [1] табл. П8, в зависимости от числа присоединений m и среднего значения коэффициента использования Ки=0,5 принимаем Ко =0,95. Расчётная активная нагрузка на шинах РП с учётом потерь в трансформаторах, кВт:

(7.23)

Расчётная реактивная нагрузка с учётом потерь в трансформаторах, квар:

(7.24)

Получаем:

;

Математическое ожидание расчётной активной нагрузки на шинах РП:

(7.25)

(7.26)

где ?п - коэффициент приведения расчётной нагрузки к математическому ожиданию, кп=0,9;

кВт;

квар.

Экономически целесообразное значение РМ, потребляемой предприятием в часы больших нагрузок из энергосистемы, определяется по выражению, квар:

(7.27)

где tg?э - максимальное значение экономического коэффициента РМ, определяемого оптимизационным (tg?э0) или нормированным методом (tg?эн).

В расчётах компенсации, как правило, определяется нормативное значение экономического коэффициента РМ по выражению:

(7.28)

где dmax - отношение потребления энергии в квартале максимума нагрузки энергосистемы к потреблению в квартале максимальной нагрузки предприятия (при отсутствии таких сведений принимают dmax=1);

a - основная ставка тарифа на активную мощность, руб./кВт·год;

b - дополнительная ставка тарифа на активную мощность, руб./кВт·ч;

tg?б - базовый коэффициент РМ, принимаемый равным 0,3 для сетей 10кВ, присоединённых к шинам подстанции с высшим напряжением 110 кВ.

К1 - коэффициент, отражающий изменение цен на конденсаторные установки.

Величина К1 может принята равной коэффициенту увеличения ставки двухставочного тарифа на электроэнергию Кw (по сравнению со значениями а = 60 руб/кВт·год и b =1,8 коп/кВт·ч, установленными для Беларуси прейскурантом №09-01, введённым в действие с 1.01.91г), который определяется по формуле:

, (7.29)

где Кw1 и Кw2 - коэффициенты увеличения основной и дополнительной ставки тарифа на электроэнергию (определяются делением действующих ставок тарифа на а = 60 руб/кВт·год и b =1,8 коп/кВт·ч соответственно);

Tmax - число часов использования максимальной нагрузки предприятия, Tmax= 4400ч.

; (7.30)

; (7.31)

Определим коэффициент увеличения ставки двухставочного тарифа на электроэнергию по выражению (7.29):

Нормативное значение экономического коэффициента РМ по выражению (7.28):

Экономически целесообразное значение РМ, квар по выражению (7.27):

Произведём анализ баланса РМ на границе балансового разграничения с энергосистемой:

(7.32)

квар.

Т.к. необходимо произвести дополнительную установку низковольтных конденсаторных батарей. Для этого произведем распределение реактивных мощностей по ТП, для чего используем следующую формулу:

. (7.33)

По таблице 1 [3] для ТП1 выбираем конденсаторную установку типа АКУ-0,4-250-25У3. Для остальных ТП результаты сводим в таблицу 7.10, 7.11.

Таблица 7.10 - Результаты перераспределения компенсации реактивной мощности

№ цехаРаспределенная реактивная мощностьТребуемая мощность КБ, квар1242,2220,882+5676,9677,523265,5257,044+6486,1785,15Итого:1670,71940,59

Таблица 7.11 - Дополнительные низковольтные конденсаторные батарее

№ цехаТип КБКол-во батарейQном, кварQ компенсирующее, квар1АКУ 0,4-250-25УЗ12502502+5АКУ 0,4-175-25УЗ41757003АКУ 0,4-250-25УЗ12502504+6АКУ 0,4-200-20УЗ4200800

Производим пересчет коэффициента мощности и потерь мощности в трансформаторах аналогично предыдущим расчетам. Результаты сводим в таблицу 7.11.

Таблица 7.11 - Расчёт потерь мощности в трансформаторах.

Расчетные параметрыНомер цеха12+534+6Ррц,кВт745,861192,69603,61936,08Qрц,квар505,271412,25553,941014,32Qнк1, квар250700250800Qрцфакт,квар255,3712,3303,9214,3Sр,кВ*А788,31389,2675,8960,3Кол-во тр-ов Nт,шт1212Sном,кВА100010001000630?тфакт0,790,690,680,76Iх%0,50,50,50,6Uк,%5,55,55,55,5?Рххтп,кВт1,63,21,62,48?Ркзтп,кВт10,85,410,83,8?Рт,кВт8,3111,6113,074,69?Qт,квар39,1846,5360,2417,62?Рт?,кВт37,67?Qт?,квар163,58

Пересчитанные расчетные мощности предприятия сводятся в таблицу 7.12.

Таблица 7.12 - Расчетные мощности предприятия

Параметры по предприятию?Рнi,кВт7400?Pнi*kиi,кВт3672?Pнi*kиi*tg?i,квар4080,02kисрвз0,50Число присоединений6ko0,95Рро,кВт601,78Qро,квар288,86?Рт,кВт37,67?Qт,квар163,58Qнк1,квар2000Рр,кВт4127,86Qр,квар4328,45

Математическое ожидание расчётной активной нагрузки на шинах РП:

кВт;

квар.

квар.

В дальнейшей компенсации реактивной мощности нет необходимости.

8. Построение картограммы электрических нагрузок

Картограмма нагрузок строится для определения места расположения цеховых ТП. Нахождение центра электрических нагрузок производится для определения места установки РП предприятия.

Картограмма нагрузок размещается на плане предприятия в виде окружностей, радиус которых рассчитывается с учетом мощности цеха определяется по формуле:

(8.1)

где m - масштаб площади окружности, кВт/мм2.

Каждой окружность разделяется на секторы, соответствующие осветительной и силовой нагрузкам. Угол сектора осветительной нагрузки ?, в градусах вычисляется по формуле:

(8.2)

Угол сектора силовой нагрузки в градусах вычисляется по формуле:

(8.3)

Координаты центра электрических нагрузок предприятия:

(8.4)

(8.5)

где xi и yi - координаты центра нагрузок цехов.

Расположение ТП и заводского РП производится как можно ближе к центру нагрузок цеха, предприятия. Распределительные устройства без преобразования энергии размещаются на границе питаемых ими участков сети со стороны ввода. Выбор места расположения РП определяется с учетом центра электрических нагрузок и условий окружающей среды.

Принимаем масштаб площади круга m =0,8 кВт/мм2.

Произведем расчет радиуса окружности расчетной нагрузки и угла сектора осветительной нагрузки для цеха №1.

По формулам (8.1) и (8.2) определяем:

Производим такие же расчеты для остальных цехов и результаты сводим в таблицу 8.1. В таблице представлены центры электрических нагрузок цехов, определенные по генплану завода.

Таблица 8.1 - Координаты центров нагрузок всех цехов

№ ЦехаНазвание цехаРрс, кВтРро, кВтРр, кВт,

мм,

градxi,ммуi,мм1Административный корпус570,0175,86745,8617,2384,8827,7175,42Склад металлоконструкций240,010,70250,708,6620,4651,152,83Механический цех428,1175,56603,6115,50104,71170,0168,84Сварочный цех569,4107,73677,1316,4257,28270,0168,85Сборочно-покрасочный848,6119,59968,2319,6344,46182,553,46Склад готовой продукции240,012,35252,358,7023,40295,353,9

Координаты центра электрических нагрузок (ЦЭН) предприятия определяем по формулам (8.4), (8.5):

Картограмму электрических нагрузок представлена на рисунке 8.1.

Рисунок 8.1 - Картограмму электрических нагрузок предприятия

9. Разработка схемы электроснабжения завода на напряжение выше 1кВ

.1 Разработка вариантов электроснабжения завода

При разработке схемы электроснабжения следует предусматривать раздельную работу линий и трансформаторов, так как при этом снижаются токи короткого замыкания, упрощаются схемы релейной защиты и коммутации. Распределение электрической энергии на территории промышленного предприятия на напряжение 10 кВ может выполняться по радиальным, магистральным или смешанным сетям в зависимости от расположения потребителей, их мощностей и требуемой степени надежности. Радиальные схемы применяются в случае, когда нагрузки расположены в различных направлениях от источника питания. Они используются для питания крупных сосредоточенных нагрузок и для цеховых ТП, расположенных вблизи (до 100 м) от РП. При этом предусматривается глухое присоединение трансформаторов. Взаимное резервирование однотрансформаторных ТП осуществляется при помощи кабельных перемычек на вторичном напряжении между соседними ТП. Пропускная способность перемычек должна составлять 20 - 30% мощности трансформатора.

Магистральные схемы следует принимать при упорядоченном располо-жении ТП, когда линии могут быть проложены без значительных обратных потоков энергии. Число трансформаторов, присоединенных к одной магистра-ли, не должно превышать 2…3 при мощности трансформаторов 1000 кВА, 4…5 при мощности 630 кВА. Магистрали бывают одиночные и двойные сквозные. При двойных сквозных магистралях допускается глухое присоединение трансформаторов.

В данном проекте применяются смешанные схемы. Такое построение схемы распределения электроэнергии позволяет получить лучшие технико-экономические показатели системы электроснабжения.

При разработке схемы электроснабжения предприятия на напряжение выше 1кВ были учтены:

) категорию потребителей;

) величину потребляемой мощности;

)территориальное расположение потребителя.

Центральный распределительный пункт предназначен для распределения электроэнергии между потребителями на том же направлении, на каком электроэнергия поступила.

Располагаем ЦРП в цеху с большим потреблением электроэнергии или вблизи его. Располагаем ЦРП в цеху №5.

Схема электроснабжения проектируемого предприятия приведена в графической части проекта. На рис 9.1, 9.2. приведены схемы соответственно I и II вариантов электроснабжения предприятия.

Рисунок 9.1 - Электрическая схема электроснабжения первого варианта

Рисунок 9.2 - Электрическая схема электроснабжения первого варианта

9.2 Определение нагрузок и выбор кабелей

Определим нагрузки по участкам. Пересчитаем потери в трансформаторах с учетом действительных коэффициентов загрузки трансформаторов.

Коэффициент загрузки трансформатора определяем по выражению:

; (9.1)

, (9.2)

где и определяются по выражениям:

; (9.3)

, (9.4)

где - число трансформаторов на ТП.

Таблица 9.1 - Расчётные нагрузки по цехам

Наименование участкаNтSтном, кВ?АРр, кВтQр, кварQнк?, кварАдминистративный корпус11000745,86505,27250Сборочно-окрасочный цех и склад металлоконструкций210001192,691412,25700Механический цех11000603,61553,94250Сварочный цех и склад готовой продукции2630936,081014,32800

Рисунок 9.3 - Нагрузки на трансформаторных подстанциях

Расчёт нагрузок произведём на примере ТП установленного в сборочно-окрасочном цеху совместно со складом металлоконструкций:

кВт;

квар;

кВ?А;

;

кВт;

квар;

кВ?А;

кВ?А.

Аналогичный расчет производим для остальных цехов, результаты расчета заносим в таблицу 9.2.

Таблица 9.2 - Результаты пересчёта нагрузок

Наименование участкаSрн, кВ?Ат?Рт, кВт?Qт, кварS´рн, кВ?ААдминистративный корпус745,86+j255,27 788,30,798,3439,33754,2+j294,6 809,7Сборочно-окрасочный цех и склад металлоконструкций596,35+j356,13 694,60,695,7731,19602,12+j387,32 715,9Механический цех603,61+j303,94 675,810,686,630,43610,21+j334,37 695Сварочный цех и склад готовой продукции468,4+j107,16 480,50,765,6323,8474,03+j130,96 491,77

Произведём выбор кабелей для первого варианта. Выбор кабеля линии Л1 к ТП2 для сборочно-окрасочного цеха совместно со складом металлоконструкций.

Условия выбора по экономической плотности тока:

, (9.5)

где - экономическая плотность тока, берется в зависимости от Тmax, при Тmax =4400 ч, = 1,7 А/мм2;

- расчетный ток линии, А.

; (9.6)

А;

мм2.

Принимаем прокладку кабеля в трубе. К прокладке принимаем кабель для Л1 ААШвУ - 10 - 3 х 70 с Iдоп=130 А.

Проверяем выбранный кабель по нагреву токами аварийного режима:

, (9.7)

где Кп - коэффициент зависящие от условий прокладки, Кп=1;

Кпер - кратность перегрузки, Кпер=1,3.

Определим нагрузку линии в послеаварийном режиме:

; (9.8)

кВ?А,

А,

А.

Для линии Л А >80,4 А по условию нагрева кабель проходит.

Аналогично производим выбор кабелей других линий, результаты выбора заносим в таблицы 9.3-9.6.

Таблица 9.3 - Результаты выбора кабелей для первого варианта

ЛинияНачалоКонецSрл, кВ?АIрл, АF, мм2Марка кабеля, АЛ1РПТП21524,788,051,8ААШвУ-10-3х70130Л2РПТП21410,981,547,9ААШвУ-10-3х50105Л3ТП2ТП1809,746,727,5ААШвУ-10-3х35115Л4ТП2ТП3695,040,123,6ААШвУ-10-3х2590Л5, Л6РПТП4491,828,416,7ААШвУ-10-3х2590

Таблица 9.4 - Результаты проверки кабелей для первого варианта

ЛинияSрал, кВ?АIрал, АВыводЛ11810,7104,5130 > 80,4ПроходитЛ2169697,9105 > 75,3ПроходитЛ3809,746,7115 > 35,9ПроходитЛ469540,190 > 30,8ПроходитЛ5 Л6688,539,890 > 30,6Проходит

Таблица 9.5 - Результаты выбора кабелей для второго варианта

ЛинияНачалоКонецSрл, кВ?АIрл, АF, мм2Марка кабеля, АЛ1, Л2РПТП 21206,869,741ААШвУ-10-3х50140Л3РПТП 1809,746,727,5ААШвУ-10-3х35115Л4РПТП 369540,123,6ААШвУ-10-3х2590Л5, Л6ТП 2ТП 4491,828,416,7ААШвУ-10-3х2590

Таблица 9.6 - Результаты проверки кабелей для второго варианта

ЛинияSрал, кВ?АIрал, АВыводЛ1 Л21689,597,5105 > 75ПроходитЛ3809,746,780> 35,9ПроходитЛ469540,165 > 30,8ПроходитЛ5 Л6688,539,865 > 30,6Проходит

Выбор кабелей питающих РП.

Рисунок 9.4 - Схема питания РП корпуса

Определяем нагрузку на шинах РП.

Расчетная активная и реактивная мощности:

; (9.9)

, (9.10)

где - число трансформаторов на i-той ТП;

= 0,9 при числе присоединений к РП равном восьми и Ки = 0,5.

Таблица 9.7 - Данные для расчёта нагрузок на РП

Наименование участкаSрн, кВ?Ат?Рт, кВт?Qт, кварS´рн, кВ?ААдминистративный корпус745,86+j255,27 788,30,798,3439,33754,2+j294,6 809,7Сборочно-окрасочный цех и склад металлоконструкций596,35+j356,13 694,60,695,7731,19602,12+j387,32 715,9Механический цех603,61+j303,94 675,810,686,630,43610,21+j334,37 695Сварочный цех и склад готовой продукции468,4+j107,16 480,50,765,6323,8474,03+j130,96 491,77

кВт,

квар.

Определяем полную мощность на РП и ток линии в нормальном режиме:

кВ?А;

; (9.11)

А.

Определяем сечение по экономической плотности тока:

мм2.

Принимаем кабель ААШвУ-10-3х70 Iдоп=130 А.

Проверяем выбранное сечение током нагрева в послеаварийном режиме:

, (9.12)

где - поправочный коэффициент;

- коэффициент допустимой перегрузки.

(9.13)

Приняв коэффициент допустимой перегрузки 1,3 по [1]:

А.

Так как 167,2 А > 130 А, то выбранный кабель по условию нагрева не проходит. Принимаем кабель ААШвУ-10-3х120 Iдоп=185А.

9.3 Технико-экономическое сравнение двух вариантов электроснабжения

С целью отыскания наиболее экономичного варианта воспользуемся методом минимума приведенных затрат. Приведенные затраты для каждого варианта определяются по формуле:

(9.14)

где Кi - капитальные вложения, тыс. руб.;

Иi - издержки, тыс. руб./год;

Ен - нормативный коэффициент сравнительной экономической эффективности, равный 0,12 (руб./год)/руб.;

i - номер.

Капитальные вложения в элементы системы электроснабжения определяем по укрупненным показателям стоимости на 1991 год с учетом изменения оптовых цен на промышленную продукцию коэффициентом Кинф=4400. Капвложения определяются как:

; (9.15)

; (9.16)

, (9.17)

где Ктп - стоимость трансформаторной подстанции;

Кку - стоимость конденсаторных установок;

Кя - стоимость ячейки, установленной в РП.

Ежегодные издержки, связанные с эксплуатацией электрооборудования и сетей определяются по формуле:

, (9.18)

где Иам - амортизационные отчисления;

Иэкс - эксплуатационные расходы;

Ипот - стоимость потерь электрической энергии.

Составляющие издержек определяются по формулам:

; (9.19)

; (9.20)

, (9.21)

где aАМ - норма амортизационных отчислений, для оборудования 4,4%, для линий 4%;

aЭКС - норма эксплуатоционных расходов, для оборудования 3%, для линий 2%;

bСР - средняя стоимость электроэнергии, определяемая по (9.22).

Средняя стоимость электроэнергии определяется по выражению:

, (9.22)

где a - основная ставка тарифа за 1кВт заявленной максимальной мощности, принимаемый равным, а=269684 руб./(кВт×год);

b - дополнительная ставка тарифа за 1кВт электроэнергии, учтённой расчётным счётчиком на стороне первичного напряжения, принимаемый равным b=209 руб./кВт×ч;

Tmax - число часов использования максимальной нагрузки предприятия Tmax= 4400 ч.

Капитальные вложения в электрооборудование напряжением выше 1кВ определим по выражению:

(9.23)

Определим капитальные вложения на сооружение линий, результаты сведем в таблицы 9.8 и 9.9.

Таблица 9.8 - Капитальные вложения на сооружение кабельных линий для первого варианта

Наименование участкаСоединениеЛинияДлинна, км.Rо, Ом/кмXо, Ом/кмКуд, тыс.руб/кмСтоимость КЛ, млн.рубАдминистративный корпусТП2-ТП1Л30,2060,8940,0882,161,33Сборочно-окрасочный цех и склад металлоконструкцийРП-ТП2Л10,00350,4470,0824,120,043Сборочно-окрасочный цех и склад металлоконструкцийРП-ТП2Л20,00350,6250,0853,70,038Механический цехТП2-ТП3Л40,1071,250,0911,980,64Сварочный цех и склад готовой продукцииРП-ТП4Л5, Л60,421,250,0911,982,49Питающая линияГПП-РПЛ7,Л840,2610,085,32127,7Всего132,24

Таблица 9.9 - Капитальные вложения на сооружение кабельных линий для второго варианта

Наименование участкаСоединениеЛинияДлинна, км.Rо, Ом/кмXо, Ом/кмКуд, тыс.руб/кмСтоимость КЛ, млн.рубАдминистративный корпусРП-ТП1Л30,2180,6250,0853,72,42Сборочно-окрасочный цех и склад металлоконструкцийРП-ТП2Л1, Л20,0070,8940,0882,160,045Механический цехРП-ТП3Л40,1211,250,0911,980,72Сварочный цех и склад готовой продукцииТП2-ТП4Л5, Л60,4141,250,0911,982,46Питающая линияГПП-РПЛ7,Л840,2610,085,32127,7Всего133,35

Таблица 9.10 - Стоимость трансформаторов

Наименование участка№ТПТрансформаторКтпi, тыс.рубКтп, млн.рубАдминистративный корпусТП110005,7417,22Сборочно-окрасочный цех и склад металлоконструкцийТП22х10005,7434,44Механический цехТП310005,7417,22Сварочный цех и склад готовой продукцииТП42х6304,52527,15Всего96,03

Укрупнённые показатели стоимости ячеек КРУ 10кВ берём из таблицы 10.33 [6] равна 1,48 тыс.руб. , определим общую стоимость РП:

млн.руб,

млн.руб.

Определим капиталовложения в КУ по следующему выражению:

; (9.24)

млн.руб.

Суммарные капиталовложения по вариантам равны :

млн.руб,

млн.руб.

Время максимальных потерь в технико-экономических расчётах, определяется, как правило, по таблице 3.2 [1] или графику (рисунок 3.7 [1]), то исходя из этого, принимаем t= 2400ч.

Годовые потери электроэнергии в рассматриваемом варианте, кВт×ч:

, (9.25)

где ?Wтi - потери активной энергии в i-м трансформаторе, кВт×ч;

?Wкj - потери активной энергии в j-й конденсаторной установке, кВт×ч;

?Wлk- потери активной энергии в k-й кабельной линии, кВт×ч.

Потери активной энергии в двухобмоточном трансформаторе определяются как, кВт×ч:

. (9.26)

Потери активной энергии в конденсаторной установке, кВт×ч:

, (9.27)

где Qк - фактическая мощность КУ, квар;

Ру - удельные потери активной мощности в батареях конденсаторов, принимаемые для БНК до 1 кВ ру=0,004 кВт/квар;

Тгод - число часов работы (включения) КУ за год, ч.

, (9.28)

где ro -удельное активное сопротивление кабельной линии Ом/км.

По (9.3.14) потери активной энергии в конденсаторной установке равны :

кВт×ч.

Результаты потерь мощности в трансформаторах и линиях заносим в таблицы 9.11-9.13.

Таблица 9.11- Потери мощности в трансформаторах

Наименование участка№ТПТрансформатор??Wт, кВт×чАдминистративный корпусТП110000,7930110,9Сборочно-окрасочный цех и склад металлоконструкцийТП22х10000,6954600,7Механический цехТП310000,6826536,0Сварочный цех и склад готовой продукцииТП42х6300,7643955,4Всего155203

Таблица 9.12 - Потери мощности в кабельных линиях первого варианта

ЛинияСоединяетIрл, АМарка кабеляДлинна, кмRо, Ом/км?Wл, кВт×чЛ1РП-ТП288,0ААШвУ-10-3х700,00350,44782,2Л2РП-ТП281,5ААШвУ-10-3х500,00350,625104,6Л3ТП2-ТП146,7ААШвУ-10-3х350,2060,8942891,8Л4ТП2-ТП340,1ААШвУ-10-3х250,1071,251548,5Л5, Л6РП-ТП428,4ААШвУ-10-3х250,421,253048,8Л7, Л8ГПП-РП101,1ААШвУ-10-3х12040,26176830,8Всего:84506,7

Таблица 9.13 - Потери мощности в кабельных линиях второго варианта

ЛинияСоединяетIрл, АМарка кабеляДлинна, кмRо, Ом/км?Wл, кВт×чЛ3РП-ТП146,7ААШвУ-10-3х350,2070,8942891,8Л1, Л2РП-ТП269,7ААШвУ-10-3х500,0070,625153,0Л4РП-ТП340,1ААШвУ-10-3х250,1071,251548,5Л5, Л6ТП2-ТП428,4ААШвУ-10-3х250,4141,253005,2Л7, Л8ГПП-РП101,1ААШвУ-10-3х12040,26176830,8Всего:84429,3

Суммарные годовые потери энергии дл двух вариантов равны:

?Wгод1=155203+84506,7+32000=274709,7 кВт×ч;

?Wгод2=155203+89429,3+32000=271632,3 кВт×ч.

Определим амортизационные, эксплуатационные и издержки на потери по следующим выражениям:

руб./кВт×год;

млн.руб.;

млн.руб.;

млн.руб.;

млн.руб.,

млн.руб.;

млн.руб.

Определим суммарные издержки для двух вариантов:

млн.руб.;

млн.руб.;

Посчитаем приведенные затраты для двух вариантов:

млн.руб.;

млн.руб.

Так как разница составляет менее 1% , то варианты считаются равноценными. Предпочтение отдаем второму варианту и в дальнейшем будет рассматриваться именно он.

10. Расчет токов короткого замыкания

Вычисление токов КЗ производится с целью:

1. Выбора электрических аппаратов.
2. Проверки устойчивости элементов схемы при электродинамическом и термическом действии токов КЗ.
3. Расчета релейной защиты.

Расчетным видом КЗ является трехфазное, т.к. при нем обычно получаются большие значения сверхпереходного и ударного токов, чем при двухфазном и однофазном. Расчет токов КЗ должен рассчитываться на сборных шинах ГПП и РП.

Рисунок 10.1 - Схема питания завода.

Завод получает питание от ГПП на напряжении 10 кВ, расположенной на расстоянии 5 км, на которой установлены два трансформатора ТРДН-40000/110 мощностью 40 МВА, Uк=10,5%. На удалении 25 км от ГПП расположена ТЭЦ с двумя генераторами ТВВ-160-2ЕУ3 (Pн=160 МВт, cosj=0,85, Xd=0,213), подключенных к сети 110 кВ через трансформаторы ТДЦ-250000/110, Uк=10,5%. На расстоянии 150 км расположена ГРЭС, на которой установлены четыре генератора ТГВ-300-2У3 (Pн=300 МВт, cosj=0,85, Xd=0,195), подключенные с помощью трансформаторов ТДЦ-400000/110, Uк=10,5%. На основании приведенных данных производим расчет токов короткого замыкания в двух точках: К1 (на шинах ГПП) и К2 (на шинах РП).

Рисунок 10.2 - Схема для расчета токов КЗ.

Для вычисления токов КЗ составляем расчетную схему, включая все элементы, по которым протекают токи к выбранным точкам. По расчетной схеме составляем схему замещения, в которой каждый элемент заменяем своим сопротивлением. Генераторы, трансформаторы, высоковольтные линии и короткие участки распределительных сетей представляем индуктивными сопротивлениями. Расчет токов КЗ выполняем в относительных единицах, при котором все расчетные данные приводим к базисному напряжению и мощности.

Задаемся базисными условиями Sб = 100 МВА; Uб = 10,5 кВ;

; (10.1)

По [12] для турбогенераторов мощностью от 100 до 1000 МВт Е*=1,13.

Сопротивления генераторов ГРЭС находим по формуле:

, (10.2)

.

Сопротивления трансформаторов ГРЭС определяем по формуле:

, (10.3)

.

Аналогично определяем сопротивления генератора и трансформатора на ТЭЦ:

,

.

Сопротивления воздушных и кабельных линий:

, (10.4)

где x0 - индуктивное сопротивление одного км линии, Ом/км (для воздушных линий 110 кВ x0=0,4 Ом/км, кабельных 10 кВ - x0=0,08 Ом/км);

l - длина линии, км.

,

,

.

Для трансформаторов с расщепленной обмоткой схема замещения состоит из двух лучей, сопротивление которых:

; (10.5)

.

Сопротивление кабельной линии ГПП-РП:

.

Рисунок 10.3 - Схема замещения.

Так как секционные выключатели на ГПП и ЦРП находятся в нормально отключенном состоянии, а генераторы на ГРЭС и ТЭЦ включены параллельно, то схема замещения принимает следующий вид на рисунке 10.4.

Рис. 10.4 - Схема замещения.

;

.

Рисунок 10.5 - Схема замещения.

.

Рисунок 10.6 - Схема замещения.

Ток установившегося КЗ на шинах 10 кВ ГПП :

(10.6)

Ударный ток на шинах 10 кВ ГПП:

, (10.7)

где kу - ударный коэффициент; для шин ГПП kу = 1,85, для шин ЦРП завода kу = 1,369.

Сечения жил кабеля по экономической плотности тока выбирают по условию:

,(10.8)

где Iрл - расчётный ток линии в нормальном режиме работы, А;э - экономическая плотность тока, А/мм2, принимаем jэ=1,7А/мм2 при Тм=4400ч.

По условию (10.8) выберем сечения кабеля для завода. Выбор производим по половине тока всего завода, т.к. секции РП нагружены равномерно. Воспользуемся данными, полученными на основе формул (2.10) и (2.11), учитывая фактические потери мощности в трансформаторах (таблица 2.6) и компенсацию РМ.

;

Определяем полную мощность на РП и ток линии в нормальном режиме:

;

А.

Определяем сечение по экономической плотности тока:

.

По [1] выбираем кабель АСБ-10(3х95), Iдоп=205 А, x0=0,083 Ом/км.

Проверяем выбранное сечение током нагрева в послеаварийном режиме:

(10.9)

где - коэффициент прокладки (принимаем равным 1);

- коэффициент допустимой перегрузки, принимаем .

В послеаварийном режиме по кабелю будет протекать ток, потребляемый всем заводом.

А.

Так как 205<210,5, то выбранный кабель по условию нагрева не проходит.

Выбираем кабель АСБ-10(3х120), Iдоп=240 А, x0=0,081 Ом/км.

Таким образом, РП завода питается от подстанции 110/10 кВ двумя параллельными кабелями АСБ-10(3х120).

После выбора кабеля производим его проверку на термическую стойкость:

, (10.10)

где Bk - тепловой импульс от тока КЗ, А2?с,

С - расчётный коэффициент (в зависимости от gизол проводника), для кабелей с бумажной пропитанной изоляцией С=100.

Результирующий тепловой импульс тока КЗ:

Bk=I2п?(tотк+Ta), (10.11)

где Iп - действующее значение периодической составляющей тока КЗ в начале линии,отк - время отключения КЗ,a - постоянная времени затухания апериодической составляющей тока к.з. В распределительных сетях 10 кВ Ta=0,01с.

А2?с.

Таким образом, кабель не соответствует условиям термической стойкости и сечение увеличиваем до 150 мм2. Выбираем кабель АСБ-10(3х150), Iдоп=275 А, x0=0,079 Ом/км.

Для выбора кабелей от шин РП к ТП необходимо найти ток к.з. на шинах РП (точка К2). Для этого к системы прибавим сопротивление кабельной линии.

;

Рисунок 5.1 - Схема замещения сети электроснабжения предприятия.

Выберем кабель на участке РП - Т1 ТП2. По этой линии протекает ток от двух ТП: Т1 ТП-2 и Т1 ТП4. Определим полную мощность, передаваемую по кабелю:

. (10.12)

Расчётный ток линии:

Экономическую площадь сечения жил кабеля определяем по выражению:

Выбираем кабель ААШвУ-10(3х50), Iдоп=140 А, x0=0,085 Ом/км.

Проверяем выбранное сечение жил кабеля на нагрев в послеаварийном режиме при прохождении через кабель номинальной мощности двух присоединенных трансформаторов. В этом случае по кабелю проходит ток:

Произведем проверку кабеля по термической стойкости:

А2?с.

Таким образом, кабель не соответствует условиям термической стойкости и сечение увеличиваем до 70 мм2. Выбираем кабель ААШвУ-10(3х70), Iдоп=165 А, x0=0,082 Ом/км.

Расчет токов КЗ и выбор кабелей для остальных ТП производим аналогично, данные сводим в таблицу 10.1, 10.2, 10.3:

Таблица 10.1 - Выбор кабелей от РП

№ ТП на плане,АFэ,

мм2Марка кабеляIдоп, АIp.max,

А в начале линии, кА,

мм2ГПП-РП136,884,57АСБ-10(3х120)240210,59,71123,2РП-ТП146,727,5ААШвУ-10(3х70)16546,76,752,3РП-Т1 ТП2, РП-Т2 ТП269,741ААШвУ-10(3х50)10597,56,752,3РП- ТП340,123,6ААШвУ-10(3х70)16540,16,752,3

Таблица 10.2 - Результаты расчета токов КЗ

Точка КЗРасположение на схемеL кабеля перед точкой КЗ, кмX0 кабеля перед точкой КЗ, Ом/км перед точкой КЗ, Ом,

кАК1Шины ГПП---0,649,71К2Шины РП40,0790,2870,9276,7К3Шины ТП10,2070,0910,0170,9446,58

Таблица 10.3 - Выбор магистральных кабелей от ТП

№ ТП по плану,

АFэ, мм2Марка кабеляIдоп, АIp.max,

А в начале линии, А, мм2Т1 ТП2-Т1 ТП4, Т2 ТП2-Т2 П428,416,7ААШвУ-10(3х35)11539,086,5826,4

Поизведем выбор кабелей резерва по низкой стороне для цехов II-й категории, питающихся от однотрансформаторных подстанций Т1 ТП2- ТП3 . Эти кабели выбираются из расчета, что передаваемая через них мощность должна составлять 20-30% от номинальной мощности установленного в ТП трансформатора. Резерв производиться от трансформаторов, присоединенных к другим шинам РП, т.е. к 1-й секции шин. Выбираем кабель АВВГ - 2х(5х95) с Iдоп=480 А.

11. Выбор сечений токоведущих элементов и электрических аппаратов напряжением выше 1кВ

Выберем шины на заводском РП 10 кВ по номинальным значениям тока и напряжения, и проверим на электродинамическую и термическую устойчивость.

доп³Imax; (11.1)

, (11.2)

где Smin - минимальное сечение шины, мм2,

c-коэффициент принимаемый для алюминиевых шин равным 91 А?с0,5/мм2.

sдоп³sр; (11.3)

где sдоп , sр - соответственно допустимое и рабочее напряжения возникающее в металле шины, МПа

max=273,6 А.

По [1] выбираем алюминиевые шины сечением 50´6 мм2 с Iдоп=665 А. Шины устанавливаем плашмя, расстояние между фазами, а=25см, расстояние между изоляторами l=100см, момент сопротивления шин W, см3, определим по формуле:

(11.4)

где h, b- соответственно меньший и больший размеры поперечного сечения шин, см3.

Расчётное напряжение в металле шин определим по формуле:

(11.5)

По [1] найдем sдоп=91 МПа - для алюминиевых шин марки АДЭ1Т, тогда по условию (7.2):

МПа > 69,4 МПа

(11.6)

мм2 > 135,4 мм2

Выбранные шины проходят по электродинамической и термической устойчивости.

Выбор электрических аппаратов основывается на условиях:

ном³Uраб; (11.7)ном³Iраб; (11.8)дн³iу; (11.9)

Вт³Вк , (11.10)

где Uном, Iном - соответственно, номинальные напряжение и ток аппарата;раб, Iраб - напряжение и ток сети, в которой установлен аппарат;

Вт=I2tn?tk - тепловой импульс аппарата, нормированный заводом изготовителем, А2с;

Вк=I2¥?tср - тепловой импульс расчётный, А2с.

Выбираем панели типа КСО-292 вводную по расчётному току завода, линейную - по наибольшему току присоединения.

Таблица 11.1 - Выбор вводной панели КСО-298

Условие выбораРасчётные данныеКаталожные данныеВВ/TEL-10-20/630РВФЗ-10/630РВФЗ-10/630Uном³UрабUраб=10 кВUном=10 кВUном=10 кВUном=10 кВIном³IрабIраб=273,6 АIном=630 АIном=630 АIном=630 АIдн³IудIуд=17,5 кАIдн=51 кАIдн=52 кАIдн=52 кАIоткл³I"I"=6,7 кАIоткл=20 кА--Bт³BkBk=6,7×(0,6+0,01)= =151,8 кА2×сBт=202×3= =1200 кА2×сBт=202×1= =400 кА2×сBт=202×1= =400 кА2×с

Таблица 11.2 - Выбираем линейную панель КСО-298.

Условие выбораРасчётные данныеКаталожные данныеВВ/TEL-10-20/630РВФЗ-10/400РВФЗ-10/400Uном³UрабUраб=10 кВUном=10 кВUном=10 кВUном=10 кВIном³IрабIраб=94 АIном=630 АIном=400 АIном=400 АIдн³IудIуд=17,5 кАIдн=51 кАIдн=41 кАIдн=41 кАIоткл³I"I"=6,7 кАIоткл=20 кА--Bт³BkBk=6,72×(1.6+0.01)= =151,8 кА2×сBт=202×3= =1200 А2×сBт=162×4= =1024 кА2×сBт=162×4= =1024 кА2×с

Таблица 11.3 - Выбор секционной панели КСО-298

Условие выбораРасчётные данныеКаталожные данныеВВ/TEL-10-20/630РВФЗ-10/630РВФЗ-10/630Uном³UрабUраб=10 кВUном=10 кВUном=10 кВUном=10 кВIном³IрабIраб=136,8 АIном=630 АIном=630 АIном=630 АIдн³IудIуд=17,5 кАIдн=51 кАIдн=52 кАIдн=52 кАIоткл³I"I"=6,7 кАIоткл=20 кА--Bт³BkBk=6,7×(0,6+0,01)= =151,8 кА2×сBт=202×3= =1200 кА2×сBт=202×1= =400 кА2×сBт=202×1= =400 кА2×с

Произведем выбор измерительных трансформаторов тока и напряжения.

Выбор трансформаторов тока производится по номинальному току и напряжению первичной цепи, классу точности, номинальному току вторичной цепи и номинальной мощности вторичной обмотки.

S2=Sпр.б+I22?(rпр+ rкон), (11.11)

где rпр и rкон - сопротивления проводов и контактов, Ом, rкон=0,1 Ом;2 - ток вторичной обмотки, А, I2=5 А;пр.б - мощность, потребляемая приборами, В?А.

(11.12)

Условие электродинамической устойчивости:

.(11.13)

Условие термической устойчивости:

.(11.14)

Выбор трансформаторов напряжения производим по номинальным параметрам, классу точности и нагрузке:

Sном³S2=;(11.15)

где РS - суммарная активная мощность потребляемая катушками приборов;S - суммарная реактивная мощность потребляемая катушками приборов.

РS=Sпрб´cosjпрб (11.16)S=Pпрб´tgjпрб (11.17)

В таблице 11.4 приведем перечень приборов являющихся вторичной нагрузкой трансформаторов напряжение на ЦРП.

Таблица 11.4 Вторичная нагрузка трансформатора напряжения на РП.

ПриборТип прибораSобм, ВАЧисло обмоток, шт.cosjsinjЧисло приборовPпрб, ВтSпрб, варВольтметрЭ-335211048¾Счётчик активной энергииEMS-112 40.3 (А+,R+R-)820,380,92516,0814,8Счётчик реактивной энергии1220,380,925218,2444,4Итого:32,259,2

В таблице 11.4 приведем вторичные нагрузки трансформатора тока на стороне 0,4 кВ.

Таблица 11.4 - Вторичная нагрузка трансформатора тока ТП-0.4 кВ.

ПриборТип прибораНагрузка фаз, ВААВСАмперметрЭ-3351.51.51.5Счётчик активной энергииEMS-112 40.3(А+,R+R-)2.5¾2.5Итого:4.01.54.0

Наиболее загруженные фазы А и С.

Устанавливаем на каждой секции РП трансформаторы напряжения НАМИ -10 с классом точности 0,5, Sном=120 ВА, через предохранители ПКН-10.

Вторичную нагрузку трансформатора тока на РП приведем в таблице 11.5.

Таблица 11.5 - Вторичная нагрузка трансформатора тока на РП.

ПриборТип прибораНагрузка фаз, ВААВСАмперметрЭ-335¾0.5¾Счётчик активной энергии Счётчик реактивной энергииEMS-112 40.3(А+,R+R-)2.5 2.52.5 2.5Итого:5.00.55.0

Наиболее нагруженными являются трансформаторы тока фаз А и С.

Выбираем трансформаторы тока типа ТПОЛ-10УТ2 Sн=10 ВА.

Тогда по формуле (11.11) :

.

Параметры трансформатора: Iн1=400 А; Iн2=5 А, iдин=100 кА;

По условиям электродинамической и термической стойкости, выражения (11.13) и (11.14):

Выбранный трансформатор тока проходит по условиям электродинамической и термической стойкости.

Выберем автоматические выключатели, установленные за трансформаторами цеховых ТП.

Выбор для однотрансорфматорных ТП производим по условию:

,(11.17)

где Iнр - номинальный ток теплового расцепителя выключателя, А.

Выбор для двухтрансформаторных ТП производим по условию:

.(11.18)

Выберем выключатель для подстанции ТП2. По условию (7.17):

.

По [1] выбираем выключатель ВА 53-43 с Iнр=2500 А, Iн=2500 А. Выбор выключателей для остальных подстанций аналогичен. Данные представим в таблице 11.6.

Таблица 11.6 - Выбор автоматических выключателей

№ ТПSт, кВАIтп , АТип выключателяIнр, АIн, АТП22х10002020,7ВА53-4325002500ТП1, ТП31х10001443,4ВА55-4116001600ТП42х6301273,1ВА55-4116001280

Номинальные токи секционных выключателей выбираются на ступень ниже, чем номинальные токи вводных автоматов.

Произведем выбор трансформаторов тока типа ТНШЛ с номинальным током первичной обмотки, соответствующим расчётному току за трансформатором для каждой ТП.

Таблица 11.7 - Выбор трансформаторов тока ТНШЛ

№ ТПSт, кВАIтп , АТип трансформатораIнтт, АТП22х10002020,7ТНШЛ-2500/52500ТП1, ТП31х10001443,4ТНШЛ-1500/51500ТП42х6301273,1ТНШЛ-1500/51500

Выберем автоматические выключатели для защиты конденсаторных установок. Конденсаторные установки должны иметь защиту от токов КЗ, действующую на отключение без выдержки времени. Номинальный ток БНК определяется по формуле:

(11.19)

Выбор осуществляется с учётом следующего условия:

(11.20)

Для БНК типа АКУ-0,4-425-25У3получаем по (7.19) и (7.20):

,

.

Выбираем автомат ВА51-39 с Iна=630 А ,Iнр=500 А. Аналогично для остальных БНК. Результаты расчета сводим в таблицу 11.8

Таблица 11.8 Автоматические выключатели для БНК

ТПКол-воТип БНКQНОМ, кварIНК, АIУ, ААвтоматТП1, ТП31АКУ 0,4-250-25УЗ250360,8469,1ВА51-39 с Iна=630 А, Iнр=500 АТП24АКУ 0,4-175-25УЗ175252,6328,4ВА51-39 с Iна=630 А, Iнр=400 АТП44АКУ 0,4-200-20УЗ200288,7375,3ВА51-39 с Iна=630 А, Iнр=400 А

12. Расчет электрической сети освещения

Питание осветительной сети предполагается выполнить от близко расположенной двухтрансформаторной подстанции (трансформаторы ТМГ-1000/10). От распределительного устройства ТП питающий кабель осветительной сети подключается к групповому осветительному щитку. От группового осветительного щитка радиальными линиями отходят питающие провода и рядам светильникам и отдельным небольшим помещениям (участкам).

Расстояние от щитков освещения до трансформатора составляет 45 и 43 м .

Рабочее освещение запитываем от Т 1, а аварийное от Т2 по схеме на рисунке 12.1.

Рисунок 12.1 - Схема питания осветительной установки

Для линий освещения применим провода и кабели с алюминиевыми жилами (поскольку помещение цеха с нормальными условиями среды, использование проводов и кабелей с медными жилами технически и экономически не обосновано).

Питающая линия выполнена кабелем АВВГ с алюминиевыми жилами, с поливинилхлоридной изоляцией жил, в поливинилхлоридной оболочке без защитного покрова. В осветительных установках следует применять кабели, все жилы которых в поперечном сечении одинаковы.

Для нашего случая принимаю кабели АВВГ трех и пяти проводные, которые будут прокладываться непосредственно по строительным элементам зданий с креплением проводников скобами , а в местах где возможно механическое воздействие- на лотках.

а)Определение сечения проводов и кабелей по нагреву

Для безопасности обслуживания осветительной электроустановки все её элементы (металлический корпус светильника, выключателя и другие), подлежащие заземлению, должны быть присоединены к сети защитного заземления. Для выбора защитных аппаратов установленных в групповых осветительных щитках необходимо первоначально определить значение расчётного тока для каждой из групповых линий.

Расчётная мощность осветительной нагрузки определяется по формуле:

, (12.1)

где Ксо - коэффициент спроса осветительной нагрузки;

Кпраi -коэффициент, учитывающий потери в ПРА;

Рномi - установленная мощность i-ой лампы, Вт;

n - количество ламп питающихся по линии.

Расчётный ток групповой сети определяют по следующим формулам

а) для трёхфазных линий:

; (12.2)

б) для однофазных линий:

; (12.3)

Для защиты групповых и питающих линий будем использовать автоматические выключатели с комбинированным расцепителем.

Мощность питающей линии определяется следующим образом:

; (12.4)

Ток нагрузки в питающей линии определяется по формуле (12.2) с учётом средневзвешенного коэффициента активной мощности:

; (12.5)

Данные необходимые для проведения расчёта мощности и токов групповых линий приведены в таблице 12.1:

Таблица 12.1

Данные для расчёта групповых линий

№Светильники освещенияКСОКПРАРл, ВтN, светильниковn, ламп в светильникеcos_f1Ряд №111,1400710,52Ряд №211,1400510,53Ряд №311,1400610,54Ряд №411,1400410,55Опера-торская11,258420,926Кладовая запасных частей11,218320,927Кладовая инструмента11,258110,98Трансформаторная11,236320,92

Для примера произведем расчет первого ряда светильников освещения:

Определяем фактическую мощность по формуле (12.1):

Вт

Так как нагрузка фаз неравномерная(2-А,3-В,2-С) произведем расчет наиболее загруженной фазы к которой присоединены три светильника.

Определяем расчетную мощность фазы по формуле:

Вт

Тогда мощность трехфазной системы будет равна:

Вт

Питание светильников осуществляется по пятипроводной линии. В соответствии с этим расчётный ток линии определяется по формуле:

А

Принимаем кабель АВВГ-5(1х2,5)-0,66 с IДОП=19*0,92=17,48 А.

Для остальных рядов и помещений находим аналогично. Результаты заносим в таблицы 12.2 и 12.3.

Определим сечение питающей линии рабочего освещения.

Для определения тока и нагрузки питающего участка осветительной сети рабочего освещения определим суммарную активную мощность групповых линий:

Вт

Далее рассчитываем средневзвешенное значение коэффициента активной мощности:

.

Определяем ток питающей линии:

А.

Такому расчётному току удовлетворяют провода с алюминиевыми жилами сечением 6 мм2 (Iдоп=32*0,92=29,44 А). Принимаем кабель АВВГ-5(1х6)-0,66.

Аналогично определяем сечение питающей линии аварийного освещения.

Определяем ток питающей линии:

А.

Такому расчётному току удовлетворяют провода с алюминиевыми жилами сечением 2,5 мм2 (Iдоп=19*0,92=17,48 А). Принимаем кабель АВВГ-5(1х2,5)-0,66.

Таблица 12.2

Результаты расчета тока линии и выбранное сечение линий(рабочее освещение)

№Светильники освещенияcos_fРроф, ВтРро, ВтIро, АЧисло фазqдоп,мм21Ряд №10,53080396011,4832,52Ряд №20,5220026407,6532,53Ряд №30,5264026407,6532,54Ряд №40,5176026407,6532,55Операторская0,92-477,62,25712,56Кладовая запасных частей0,9212,57Кладовая инструмента0,912,58Трансформаторная0,92-172,80,8212,5

Таблица 12.3

Результаты расчета тока линии и выбранное сечение линии(авар-ное освещение)

№Светильники освещенияcos_fРро, ВтIро, АЧисло фазqдоп,мм21ряд 20,58807,65212,52ряд 30,5453,23,33912,53Трансформаторная0,9286,40,40812,54УказательВыход0,90,01320,06412,5

Также необходимо произвести выбор осветительных щитков и мест их расположения. Осветительные щитки предназначены для приёма и распределения электроэнергии в осветительных установках, для управления освещением, а также для защиты групповых линий при длительных перегрузках и коротких замыканиях. Щитки выбираются с учётом условий окружающей среды, количества присоединяемых к ним линий, их расчётных токов и требуемых защитных аппаратов.

Исходя из вышесказанного принимаем:

Для рабочего освещения

В щитке рабочего освещения требуется 14автоматов: 4ряда цеха(4х3) и два ответвления -к трансформаторной и операторской. Исходя из расчётного тока осветительной сети рабочего освещения и количества присоединений выбираем для установки щиток серии ЩО8505-1215 (схема №12) с номинальным напряжением 380 В, с зажимами на вводе. Количество однополюсных автоматов на групповых линиях ВА61F29-1В -15 штук(один резервный).

Для аварийного освещения

В щитке аварийного освещения требуется 4 автомата. Исходя из расчётного тока и количества присоединений выбираем для установки щиток серии ЩО8505-0206(схема № 02) с зажимами на вводе. Количество однополюсных автоматов на групповых линиях ВА61F29-1В -6 штук (два резервных).

Таблица 12.4

Выбор автоматов рабочего освещения

ПомещениеЧисло фазРро,

ВтIро,

АIз

----

IроТип выключателя А АКТОIср.рас.,

Аряд 10,53396011,481,43хВА61F29-1В636,3318,9ряд 20,5326407,651,43хВА61F29-1В634312ряд 30,5326407,651,43хВА61F29-1В634312ряд 40,5326407,651,43хВА61F29-1В634312Оперская и склады0,921477,62,2571,0ВА61F29-1В632,537,5Трансформаторная0,921172,80,821,0ВА61F29-1В63133

Таблица 12.5

Выбор автоматов аварийного освещения

Помеще-ниеЧисло фазРро,

ВтIро,

АIз

----

IроТип выклю-чателя, А АКТОIср.рас.,

Аряд 20,518807,6521,4ВА61F29-1В6312,5337,5ряд 30,51453,23,3391,4ВА61F29-1В635315Трансформаторная0,92186,40,4081,0ВА61F29-1В630,531,5Указатель Выход0,9210,01320,0641,0ВА61F29-1В630,531,5

Примечание: - минимальное отношение тока защиты к расчётному току линии по табл.11.1, [2]

б) Определение сечения проводов и кабелей по допустимой потере напряжения

Механическая прочность обеспечивается применением проводов и кабелей алюминиевые жилы которых должны быть не менее 2,5 мм2 в сечении.

Наибольшее значение при выборе сечения жил проводов и кабелей является условие обеспечение допустимой потери напряжения.

Допустимое значение потерь напряжения в осветительной сети рассчитывают по формуле:

, (12,6)

где Uхх - номинальное напряжение при холостом ходе трансформатора (105%);

Umin - минимально допустимое напряжение у наиболее удалённых ламп;

?Uт - потери напряжения в трансформаторе.

Потери напряжения в трансформаторе (при Sт=1000 кВ?А) вычисляются по формулам:

; (12.7)

; (12.8)

. (12.9)

Сечение проводов осветительной сети определяют по формуле

, (12.10)

где М - момент нагрузки, кВт?м;

с - коэффициент, определяемый в зависимости от системы напряжения, системы сети и материала проводника.

В общем случае момент нагрузки вычисляют по формуле:

, (12.11)

где Рро - расчётная нагрузка, кВт;

L - длина участка, м.

Если группа светильников одинаковой мощности присоединена к линии с равными интервалами, то

, (12.12)

где L1- расстояние от осветительного щитка до первого светильника, м.

n - число светильников, шт.

Если линия состоит из нескольких участков с одинаковым сечением и различными нагрузками, то суммарный момент нагрузки равен сумме моментов нагрузок отдельных участков.

Рис 12.1. Схема групповой осветительной линии.

Для линии, показанной на рис. 12.1, суммарный момент нагрузки:

. (12.13)

При разных сечениях проводников на участке сети суммарные потери напряжения определяются по выражению:

. (12.14)

Полученное значение ?U сравнивается с ?Uр:

?U ?Uр. (12.15)

При расчёте разветвлённой осветительной сети на минимум проводникового материала сечение проводников для участка сети до разветвления равно:

, (12.16)

где Мприв - приведённый момент нагрузки.

Приведённый момент определяют по формуле:

, (12.17)

где ?М - сумма моментов данного и всех последующих по направлению тока участков с тем же числом проводов линии, что и на данном участке, Вт?м;

???m - сумма приведённых моментов участков с другим числом проводов, Вт?м;

? - коэффициент приведения моментов (для однофазного ответвления равен 1,85).

Определив по Мприв и ?Uр сечение проводника участка (его округляют до стандартного большего), по q и фактическому моменту участка вычисляются действительное значение потери напряжения на участке:

. (12.18)

Последующие участки рассчитываются аналогично по оставшейся потере напряжения:

. (12.19)

Питание всего цеха и сети рабочего освещения осуществляется от двухтрансформаторной подстанции. На подстанции установлены трансформаторы ТМГ-1000, имеющий следующие паспортные данные: Ркз=10,8 кВт; Uк=5,5%. Трансформаторы работают с коэффициентом мощности cosф=0,8. Загрузка трансформатора подстанции - b=0,76.

Исходя из схемы снабжения рассчитаем коэффициент загрузки трансформатора от которого питается рабочее освещение.

Расчётная осветительная нагрузка для ламп ДРИ:

PpДРИ=1,1*23*0,4=10,12 кВт.

Расчётная осветительная нагрузка для ЛЛ: PpЛЛ=0,65 кВт

Полная нагрузка освещения ламп ДРИ:

.

Полная нагрузка освещения ЛЛ:

.

Реактивная составляющая осветительной нагрузки ламп ДРИ:

.

Реактивная составляющая осветительной нагрузки ЛЛ:

.

Учитывая коэффициент загрузки трансформатора определим полную силовую нагрузку:

Активная и реактивная силовая нагрузка трансформаторов была рассчитана при их выборе :

;

.

Полная мощность трансформатора с учетом осветительной нагрузки:

Коэффициент загрузки трансформатора с учетом освещения:

Коэффициент мощности нагрузки трансформатора с учётом освещения:

Потеря напряжения в процентах в питающем трансформаторе определяем по выражению:

.

Допустимое значение потерь напряжения в осветительной сети рассчитываем по формуле:

Таким же образом рассчитываем допустимую потерю напряжения для трансформатора к которому присоединено аварийное освещение. Из-за малой нагрузки аварийного освещения (менее 1,5 кВт)рассчитаем фактическую потерю напряжения в трансформаторе.

.

Тогда допустимое значение потерь напряжения в осветительной сети аварийного освещения:

.

Рабочее освещение:

Приведем схему осветительной сети:

Рис. 12.2. Схема осветительной сети рабочего освещения

Для линии, питающей один осветительный щиток, Кс=1. В этом случае ее расчётная нагрузка:

Вт.

Расчётные активные нагрузки были определены в предыдущем пункте, тогда момент питающей линии по формуле :

кВт.м.

Вычисляем собственные моменты линий:

Цех диффузии (ряд 2):

Ряд2: .

Ряд3: .

Ряд4: .

Операторская и склады: .

Трансформаторная: .

Приведенный момент для питающей линии считаем по формуле:

Далее рассчитаем минимальное сечение питающих проводников из условия минимума проводникового материала по формуле (12.16):

мм2 .

Выбираем ближайшее большее значение из стандартного ряда сечений для кабелей АВВГ - 5(1х4) мм2.

Проводник по условию допустимого тока рассчитали в предыдущей части .

А.

Такому расчётному току удовлетворяют провода с алюминиевыми жилами сечением 6 мм2 (Iдоп=32*0,92=29,44 А). Принимаем кабель АВВГ-5(1х6)-0,66.

В результате исходя из трёх перечисленных условий следует выбрать большее из выбранных сечений и принять его как окончательное - qпит=6 мм2 (Iдоп=29,4 А). После окончательного выбора сечения проводников питающей линии следует определить действительное значение потери напряжения в питающей линии по формуле (12.18). А затем рассчитать допустимую потерю напряжения в групповых линиях по формуле (2.19).

%

%

Аналогично производиться выбор сечений и для всех остальных групповых линий.

Ряд 1:

Ряд 2:

Ряд 3:

Ряд 4:

Операторская и склады:

Трансформаторная:

Результаты сведены в таблицу 12.6.

Аварийное освещение:

Рис. 12.3. Схема осветительной сети аварийного освещения

Линия аварийного освещения питается от трансформаторов цеха (принимаем длину 43 м).

Ее расчётная нагрузка:

Втпит.а=43?1,433=61,619 кВт?м.

Вычисляем собственные моменты линий:

Цех ряд №2:

Цех ряд №3:

Трансформаторная:

Указатель Выход:

Приведенный момент для питающей линии аварийного освещения считаем по формуле:

Допустимое значение потерь напряжения в аварийной сети было рассчитано выше и равно:

Далее рассчитаем минимальное сечение питающих проводников из условия минимума проводникового материала по формуле (12.16):

мм2

Выбираем ближайшее большее значение из стандартного ряда сечений для кабелей АВВГ - 5(1х2,5) мм2.

Проводник по условию допустимого тока рассчитали в предыдущем пункте .

А.

Такому расчётному току удовлетворяют провода с алюминиевыми жилами сечением 2,5 мм2 (Iдоп=19*0,92=17,48 А). Принимаем кабель АВВГ-5(1х2,5)-0,66. В результате исходя из трёх перечисленных условий следует выбрать большее из выбранных сечений и принять его как окончательное - qпит=2,5 мм2. После окончательного выбора сечения проводников питающей линии следует определить действительное значение потери напряжения в питающей линии по формуле (2.18). А затем рассчитать допустимую потерю напряжения в групповых линиях по формуле (2.19).

%

%

Аналогично производиться выбор сечений и для всех остальных групповых линий.

Цех ряд №2:

Цех ряд №3:

Трансформаторная:

Указатель Выход:

Результаты сведены в таблицу 12.7.

Таблица 12.6

Выбор сечений проводов групповых линий рабочего освещения

Групповая линия к светильникамРро, ВтIро, АМ, кВт.мСqмин мм2q_

мм2q_Iдоп,

мм2q механ.пр., мм2q_принятое, мм2Iдоп, A

ряд 1396011,48143,836480,992,52,52,52,517,481,199ряд 226407,65106,92480,742,52,52,52,517,480,891ряд 326407,65149,952481,042,52,52,52,517,481,25ряд 426407,65104,104480,7232,52,52,52,517,480,867Опер-ская и склады477,62,25767,12382,7942,52,54272,09Трансфор-маторная172,80,826,8680,2832,52,52,52,5190,343

Таблица 12.7

Выбор сечений проводов групповых линий аварийного освещения

Групповая линия к светильникамРро, ВтIро, АМ, кВт.мСqмин

мм2q_,

мм2q_Iдоп,

мм2q механ.пр., мм2q_принятое, мм2Iдоп, A

ряд 28807,65243,77680,9872,52,52,52,5192,19ряд 3453,23,33926,36480,5942,52,52,52,5191,32Трансформаторная86,40,4082,66480,062,52,52,52,5190,133УказательВыход0,01320,0640,28980,0652,52,52,52,5190,014

в)проверка выбранного сечения проводов и кабелей на соответствие защитным аппаратам

Выбранное сечения проводников должны соответствовать их защитным аппаратам, что проверяется по условию:

где Kз- кратность длительно допустимого тока проводника по отношению к номинальному току или току срабатывания защитного аппарата;

Iз- номинальный ток или ток срабатывания защитного аппарат.

В данном случае принимаем Kз=1.

Таблица 12.8

ПомещениеКабельIдоп, АIз, АВыполнение условияПринимаем окончательноРабочее освещениеряд 1АВВГ-5х2,5-0,6617,486,3+АВВГ-5х2,5-0,66ряд 2АВВГ-5х2,5-0,6617,484+АВВГ-5х2,5-0,66ряд 3АВВГ-5х2,5-0,6617,484+АВВГ-5х2,5-0,66ряд 4АВВГ-5х2,5-0,6617,484+АВВГ-5х2,5-0,66Опер-ская и складыАВВГ-3х4-0,66272,5+АВВГ-3х4-0,66Трансфор-маторнаяАВВГ-3х2,5-0,66191+АВВГ-3х2,5-0,66Аварийное освещениеряд 2АВВГ-3х2,5-0,661912,5+АВВГ-3х2,5-0,66ряд 3АВВГ-3х2,5-0,66195+АВВГ-3х2,5-0,66ТрансформаторнаяАВВГ-3х2,5-0,66190,5+АВВГ-3х2,5-0,66Указатель ВыходАВВГ-3х2,5-0,66190,5+АВВГ-3х2,5-0,66

13. Релейная защита и автоматика

13.1 Выбор устройств релейной защиты и автоматики элементов электроснабжения завода

Согласно требованиям ПУЭ и ПТЭ проектируются к установке следующие виды РЗиА для элементов электроснабжения завода:

а) на кабельных линиях питающих РП предприятия от ГПП 110/10 кВ установим максимальную токовую защиту (МТЗ), токовую отсечку (ТО) без выдержки времени, автоматическое повторное включение (АПВ);

б) на секционном выключателе (выключатель марки ВВ/TEL/10/20/630) РП предприятия установим МТЗ и автоматический ввод резерва (АВР);

в) для защиты отходящих от РП к ТП магистралей примем к установке МТЗ, ТО без выдержки времени, защиту от замыканий на землю, токовую защиту нулевой последовательности от однофазных КЗ на землю в сети 0,4кВ;

г) Для защиты блока «линия - трансформатор» примем к установке МТЗ, ТО без выдержки времени, защиту от замыканий на землю, токовую защиту нулевой последовательности от однофазных КЗ на землю в сети 0,4кВ;

д) защита секций и АВР на стороне 0,4кВ ТП осуществляется автоматическими выключателями (выбор автоматических выключателей был произведён в одиннадцатом разделе дипломного проекта);

е) защита элементов в сети 0,4кВ. Основной защитой в таких сетях является токовая защита. Защита осуществляется плавкими предохранителями и автоматическими выключателями, выбор которых был произведен в третьем разделе дипломного проекта.

13.2 Определение параметров срабатывания устройств РЗиА элементов электроснабжения завода

Так как объем дипломного проекта не предусматривает выбор параметров срабатывания релейной защиты и автоматики для всех элементов схемы, то в качестве примера, выберем параметры защиты секционного выключателя на РП блока вспомогательных цехов.

Схема работает на постоянном (выпрямленном) оперативном токе. Источником оперативного переменного тока 220 В для питания цепей сигнализации, автоматики служат трансформаторы собственных нужд. Источником постоянного оперативного тока служит блок питания ВВ/TEL-20/630У3. В схеме ввода имеются специальные обмотки трансформаторов тока для подключения блоков питания.

Расчет МТЗ ведется в следующей последовательности.

Ток срабатывания защиты:

(13.1)

где - коэффициент отстройки реле;

- коэффициент возврата реле;

- коэффициент самозапуска электродвигателей.

Ток срабатывания реле МТЗ, А

(13.2)

где кСХ - коэффициент схемы;

nТ - коэффициент трансформации трансформаторов тока.

Ток срабатывания защиты можно принять:

(13.3)

где IН - номинальный рабочий ток.

Номинальный рабочий ток определяется:

, (13.4)

где SН - номинальная мощность, принимаем равной мощности подключенных к секции трансформаторов, кВ.А;

UН -номинальное напряжение, кВ;

Определяется коэффициент чувствительности защиты при двухфазном коротком замыкании в минимальном режиме работы:

(13.5)

где IP MIN - минимальный ток в реле при двухфазном КЗ, А, определяемый как:

(13.6)

где - трехфазный ток короткого замыкания.

По (13.3) номинальный ток равен:

Ток срабатывания защиты определяем по (13.3):

Ток срабатывания реле МТЗ по (13.2):

Минимальный ток в реле при двухфазном КЗ по (13.6):

Определяется коэффициент чувствительности защиты по (13.5):

Условие выполняется, МТЗ будет успешно срабатывать.

Для обеспечения селективной работы МТЗ принимаем выдержку времени защиты отходящих линий равной tсз л = 0,6 с. Выдержка времени МТЗ на секционном выключателе должна быть на ступень больше выдержки времени защиты отходящих линий.

tсз = tсз л + D t = 0,6 + 1,0 =1,6 с

Время действия АВР выбирается по условиям:

) по условию отстройки от времени срабатывания защит, в зоне действия которых КЗ могут вызвать снижение напряжения:

(13.6)

где t1 - наибольшее время срабатывания защит присоединений, отходящих от шин;

Dt - ступень селективности, Dt = 0,6с для реле типа ЭВ.

) по условию согласования с другими видами устройств противоаварийной автоматики.

Принимаем время срабатывания АВР по (13.6) равным:

На листе 6 графической части показана принципиальная схема релейной защиты секционного выключателя на РП 10 кВ. Коротко опишем работу схемы защиты.

Релейная защита и автоматика секционного выключателя осуществляется блоком А (блок релейной защиты IPR-A), который осуществляет функцию «токовой отсечки», действующей некоторое время после включения секционного выключателя Q3 и «МТЗ» с выдержкой времени. Блок А также производит АВР выключателя и контролирует положение разъединителей QS1,QS2 и выключателя Q3.

В схеме имеется возможность ручного управления выключателем Q3 с помощью переключателя SA1 и кнопок SB1,SB2.

Контроль неисправностей питания осуществляется с помощь сигнальной лампы SB3. При отключенном выключателе и отсутствии неисправностей во вторичных цепях горят сигнальные лампы HL2 и HL4.

Для контроля температуры служит термостат SK1.

Коротко опишем работу схемы защиты.

При отключении одного из рабочих вводов (выключатель Q1 или Q2) срабатывает промежуточное реле KL2 и KL4. Реле KL4 своим контактом KL4 включает блок релейной защиты А. Реле KL2 подает сигнал на блок управления выключателем AF3 и выключатель включается. При включении Q3 гаснет сигнальная лампа HL2 и загорается HL1. Если включение выключателя произошло на короткое замыкание, то блок А функцией «токовой отсечки» отключит выключатель без выдержки времени и запретит его повторное включение. Если КЗ произошло через некоторое время после включения выключателя, то блок А функцией «МТЗ» отключит выключатель через промежуточное реле KL2 с выдержкой времени.

14. Электрические измерения, учет и экономия электроэнергии

Электрические измерения в сети электроснабжения предприятия необходимы для учета потребляемой электроэнергии, определение величин характеризующих режимы работы оборудования.

Установка амперметра производится в цепях, в которых необходим контроль тока (ввод РП, трансформаторы, отходящие линии, перемычки между секциями сборных шин, конденсаторные установки, некоторые электроприемники). При равномерной нагрузке обычно ток измеряется только в одной фазе. При неравномерной измерения производятся в каждой фазе раздельно.

Измерение напряжения производится на каждой секции сборных шин РП и ТП. В трехфазных электроустановках обычно производится измерение одного междуфазного напряжения. В сетях с изолированной нейтралью вольтметры используются также для контроля изоляции. Для этой цели применяются три вольтметра, включаемые на фазные напряжения через измерительный трансформатор типа НАМИ, присоединенный к секции РП.

На предприятии различают расчетный (коммерческий) и технический (контрольный) учет электроэнергии.

Расчетный учет электроэнергии предназначен для осуществления денежных расчетов за отпущенную потребителям электроэнергию. Устанавливаемые для этого электрические счетчики называются расчетными. Основные положения по организации и осуществлению расчетного учета на предприятиях заключаются в следующем:

расчетные счетчики активной и реактивной энергии установлены на границе раздела (по балансовой принадлежности) электроснабжающей организации и предприятия;

счетчики реактивной энергии установлены на тех же элементах схемы, что и счетчики активной электроэнергии;

счетчики активной энергии имеют класс точности 0,5; класс точности счетчика реактивной энергии выбирается на одну ступень ниже класса точности счетчика активной энергии;

для предприятия, рассчитывающегося с электроснабжающей организацией по двухставочному тарифу, предусмотрена установка счетчика с указанием максимума нагрузки при наличии одного пункта учета, при двух и более пунктах - применение автоматизированных систем учета электроэнергии.

Технический учет предназначен для контроля расхода электроэнергии внутри предприятия. Приборы технического учета находятся в ведении самих потребителей. Для их установки и снятия разрешения электроснабжающей организации не требуется. Для технического учета используются приборы класса точности 1,0, которые устанавливаются на низкой стороне ТП.

Правильное построение системы учета и контроля электропотребления способствует снижению нерационального расхода электроэнергии и облегчает составление электрических балансов, являющихся основой для анализа состояния электрического хозяйства и выявления возможных резервов экономии энергоресурсов на предприятии.

Камеры КСО-КС-298 комплектуются изготовителем процессорными защитами MIKOM (МТЗ и токовая защита от замыканий на землю), МТЗ-610 (МТЗ, защита от замыканий на землю, одно- и двухкратное АПВ), SEPAM 1000+.

Для учета электроэнергии на заводе устанавливаем систему информационно - измерительную многоуровневого энергоконтроля СИМЭК. Данная автоматизированная система обеспечивает расчетный и технический учет электроэнергии, контроль и фиксацию превышения лимита электропотребления и максимальной получасовой мощности, а также позволяет обрабатывать информацию по сменной программе с выдачей результатов на табло или печатающее устройство.

Перечень измерительных приборов и места их установки указаны в таблице 14.1.

Таблица 14.1 - Контрольно-измерительные приборы и места их установки

ЦепьПеречень приборовКабельная линия 10 кВ, питающая РП заводаАмперметр, расчетные счетчики активной и реактивной энергииКабельная линия 10 кВ, питающая ТП цехаАмперметрСборные шины 10 кВВольтметр для измерения междуфазного напряжения, три вольтметра для измерения фазного напряженияТрансформатор цеховой подстанцииАмперметр в каждой фазе, счетчик активной и реактивной энергииСборные шины 0,38/0,22 кВВольтметр для измерения междуфазного напряженияСекционный выключательАмперметрЦепь БНКАмперметр

Правильное построение системы учета и контроля электропотребления способствует снижению нерационального расхода электроэнергии. Для снижения расхода электроэнергии на предприятии внедряют частотные электроприводы на печах сушки выемных частей трансформаторов, энергосберегающую технологию изготовления дросселей для ламп ДНаТ, утепление фасада производственных корпусов.

15. Технико-экономический расчёт

.1 Организация управления энергохозяйством

На кабельном заводе применяется централизованное построение энерго-ремонтной службы.

При централизованной организации ремонтно-эксплуатационной службы повышена ответственность отдела главного энергетика и энергоцеха за состояние цехового электрооборудования и электрических сетей. При этом обеспечивается более квалифицированная работа ремонтно-эксплуатационных участков, повышается контроль над состоянием электрических сетей и оборудования, их эксплуатацией, а также качеством выполняемых ремонтных работ и использованием рабочей силы.

Категорию энергохозяйства кузнечного корпуса определяем по общей расчетной активной мощности кузнечного корпуса тракторного завода. Тогда, энергохозяйство завода имеет 3 категорию. На рисунке 15.1 приведена общая схема организационной структуры отдела главного энергетика (ОГЭ).

Во главе энергетического хозяйства стоит главный энергетик.

Основные функции главного энергетика:

1. непосредственное административное и техническое руководство ОГЭ и энергоцеха;
2. техническое и методическое руководство службами цеховых энергетиков;
3. надзор за правильной эксплуатацией электрооборудования;
4. нормирование энергоресурсам и их рациональное использование.

Рисунок 15.1 - Схема организационной структуры ОГЭ

Штат ОГЭ включает в себя:

1. главный энергетик - 1 чел.;
2. бюро планирования, экономика и ППР - 1 чел.;
3. проектно-конструкторское бюро - 1 чел.;
4. теплосантехническое бюро - 1 чел.;
5. вентиляционное бюро - 1 чел.;

итого инженерно-технических работников - 5 чел.

1. количество служащих - 0 чел.;

общий штат ОГЭ - 5 чел..

Штат ИТР лабораторий ОГЭ отсутствует.

В функции бюро планирования, экономики и ППР входят:

·учет энергетического оборудования и сетей, состоящих на балансе предприятия и находящихся в эксплуатации, на складах и в движении на предприятии; выдача разрешения на перемещение оборудования; разработка и внедрение классификаторов оборудования и сетей;

·оформление ввода в эксплуатацию и списание в установленном порядке энергетического оборудования и сетей; разработка и конкретизация отдельных нормативов системы ППР применительно к условиям предприятия;

·ведение ремонтной картотеки;

·составление годовых, сезонных и ежемесячных планов ППР энергетического оборудования и сетей.

Основной задачей проектно - конструкторского бюро электробюро является техническое обеспечение эксплуатации, ремонтных и монтажных работ, ведущихся энергетическим цехом. В этих целях бюро выполняет следующие функции:

·составление и корректировка исполнительных чертежей, схем и кабельных журналов на все эксплуатируемые электросети и установки;

·разработка и внедрение единой по предприятию системы нумерации сетей, сетевых устройств, технической документации;

·обеспечение эксплуатационных и ремонтных участков принципиальными, развернутыми и монтажными схемами на электрооборудование.

Теплосантехническое бюро выполняет те же функции, что и проектно-конструкторское бюро, но для теплового и сантехнического хозяйства предприятия. Оно помимо проектно-конструкторских функции несет функции инспекторского контроля, а также функции наладки соответствующего оборудования и сетей.

Вентиляционное бюро несёт функции, аналогичные функциям теплосантехнического бюро, но для вентиляционного хозяйства предприятия.

Диспетчерское управление энергохозяйством является одной из важных форм оперативного вмешательства в выполнение сменно-суточных заданий на отдельном рабочем месте, участке и предприятия в целом.

Схема оперативно-диспетчерского управления энергохозяйством представлена на рисунке 15.2.

Диспетчирование в энергохозяйстве заключается в осуществлении непрерывного контроля и координировании работы отдельных элементов схемы электроснабжения, теплоснабжения, неполадок, возникающих в процессе эксплуатации.

В функции диспетчерской службы входят:

- систематический контроль и обеспечение ритмичности выполнения производственной программы по количеству, ассортименту, дате выпуска продукции

- координация работы производственных цехов и решение текущих вопросов по выпуску продукции

- предупреждение и оперативное устранение аварий.

Рисунок 15.2 - Схема оперативно-диспетчерского управления в энергохозяйстве, ДП - дежурный персонал.

Дежурный энергетик подчинен дежурному диспетчеру завода, административно и технически главному энергетику, а по линии управления электрическими и тепловыми сетями, связывающими предприятие с энергосистемой, диспетчеру электрических сетей и диспетчеру тепловых сетей.

В соответствии с производственными инструкциями дежурный энергетик руководит переключениями в заводских сетях, осуществляет контроль за запуском большого электрооборудования, выводит и вводит на ремонт электрооборудование. В аварийных ситуациях руководит операциями по ликвидации авариями с вызовом персонала и руководства.

15.2 Планирование ремонтных работ и технического обслуживания в цехе РМЦ

Для текущего ремонта электрооборудования проектируемого цеха разрабатываем годовой план-график планово-предупредительного ремонта (ППР).

Годовая трудоемкость ремонта и техобслуживания по цеху

Qу = Qкргод+Qтргод+Qтогод, (15.1)

где Qкргод - годовая трудоемкость капитального ремонта, чел×ч;

Qтргод - годовая трудоемкость текущего ремонта, чел×ч;

Qтогод - годовая трудоемкость техобслуживания, чел×ч;

Годовую трудоемкость определим по выражениям:

Qкргод = Qкрпл/Тпл, (15.2)

где Qкрпл - плановая трудоемкость капитального ремонта, чел×ч;

Тпл - плановая продолжительность ремонтного цикла, лет.

Qтргод=nтрпл×Qтрпл, (15.3)

где Qтрпл - плановая трудоемкость текущего ремонта, чел×ч;

nтрпл - плановое количество текущих ремонтов в год

nтрпл = , (15.4)

где tпл - плановая продолжительность межремонтного периода, мес;

Qтогод = 1,2Qтрпл×Ксм, (15.5)

где Ксм - сменность работы рассматриваемой единицы оборудования.

Для обеспечения расчетов по станочному, подъемно-транспортному оборудованию допускаем использовать имеющиеся нормативы ремонтосложности В из [8] с последующим переводом полученной трудоемкости в принятую систему ППР [10].

Для текущих ремонтов в этом случае трудоемкость Qтрпл можно определить по выражению:

Qтрпл = 4,0×1,9×В, (15.6)

где число 4,0 представляет норму трудоемкости (чел×ч), приходящуюся на одну ремонтную единицу; число 1,9 - переводной коэффициент.

Аналогично для капитальных ремонтов:

Qкрпл=15×0,6×В, (15.7)

где число 15 представляет норму трудоемкости (чел×ч), приходящуюся на одну ремонтную единицу; число 0,6 - переводной коэффициент.

Плановые продолжительности ремонтного цикла Тпл и межремонтного периода tпл по находим выражениям:

Тпл = Ттабл×bк×bр×bu×bо×bс; (15.8)

tпл= tтабл×bк×bр×bu×bо×bс, (15.9)

где bк - коэффициент, учитывающий коллекторность машины. В рассматриваемом цехе коллекторные машины не применяются, bк=1;

bu - поправочный коэффициент использования, зависящий от фактического и табличного коэффициентов использования;

bр - коэффициент сменности. Определяется как:

bр=2/Ксм, (15.10)

bо - коэффициент, учитывающий, является ли оборудование основным;

bс - коэффициент, учитывающий относится оборудование к передвижным, bс=1.

Для проектируемого цеха по [6] Китаб = 0,25, ТТАБ=12 лет, tТАБ=12 мес; КСМ=2.

Поправочный коэффициент использования определяется отношением

Кифак/Китаб по [10], для универсально-фрезерного станка 0,14/0,25=0,56 bИ= 1,25.

Коэффициент сменности по (15.10):

bР = 2/2 = 1.

Плановые продолжительности ремонтного цикла и межремонтного периода по (15.8) и (15.9):

ТПЛ = 12×1×1×1,22×1×1= 15;

tПЛ = 12×1×1×1,25×1×1=15.

Произведём пример расчета трудоемкостей для установленного в проектируемом цехе универсально-фрезерного станка (модель 6Т82-1), Кuфак =0,14.

По [6] определяем ремонтосложность для данного типа оборудования, В=7.

Трудоемкость текущего ремонта по (15.6):

Qтрпл = 4,0×1,9×7,0 = 53,2 чел×ч.

Для капитального ремонта по (15.7):

Qкрпл = 15×0,6×7,0 = 63,0 чел×ч.

Годовые трудоемкости по (15.2), (15.3) и (15.5):

Qкргод = 63,0/15 = 4,2 чел×ч;

Qтргод=0,92×53,2 = 48,8 чел×ч;

nтрпл = =0,92;

Qтогод = 1,2×53,2×2 = 127,7 чел×ч.

Расчет трудоемкостей по остальному оборудованию аналогичен, результаты сводим в таблицу 16.2, в таблице 16.1 - исходные данные к расчету.

Заполнение граф месяцев годового план графика планово-предупредительного ремонта делаем таким образом, чтобы суммарные помесячные трудоемкости между собой различались незначительно, для равномерной загрузки ремонтных рабочих.

Таблица 15.1- Исходные данные для расчёта трудоемкости ремонтов и техобслуживания оборудования.

Тип и модель электрооборудованияКоличество, едКuфакКuтабТтаб, летtтаб, месbкbрbubо р.ц/мж.пbсТпл, летtпл, месВВертикально-сверлильный30,160,251212111,221115158Вертикально-фрезерный30,160,251212111,2211151515Пресс-комплекс30,20,251212111,081113138,5Точильно-шлифовальный30,160,251212111,2211151543Токарно-винторезный30,160,251212111,2211151511,5Роликовые ножницы20,160,251212111,2211151510,5Плоскошлифовальный30,350,251212110,7119932,5Универсально-плоскошлифовальный30,350,251212110,7119937Универсально-круглошлифовальный30,350,251212110,7119937Пресс винтовой20,220,2512121111112128,5Кран-балка20,350,251212110,7119916Настольно-сверлильный20,160,251212111,221115158Токарно-револьверный30,160,251212111,2211151511,5Вертикально-сверлильный30,160,251212111,221115158Вертикально-сверлильный30,160,251212111,221115158Токарно-винторезный20,160,251212111,2211151511,5Настольно-сверлильный30,160,251212111,221115159Обдирочно-шлифовальный30,350,251212110,7119916

Таблица 15.2 - Трудоемкости ремонтов и техобслуживания оборудования.

Тип и модель оборудованияКоличество, ед.nПЛтрQплкр, чел×чQплтр, чел×чQгодкр, чел×чQгодтр, чел×чQгодто, чел×чВертикально-сверлильный30,7372,060,86,85,0145,9Вертикально-фрезерный30,73135,0118,57,986,5284,4Пресс-комплекс30,8576,567,26,257,1161,2Точильно-шлифовальный30,73387,0339,722,6248,0815,3Токарно-винторезный30,73103,590,96,166,3318,0Роликовые ножницы20,7394,583,05,560,6199,1Плоскошлифовальный31,22292,5256,828,5313,2616,2Универсально- плоскошлифовальный31,22333,0292,332,5356,6701,5Универсально- круглошлифовальный31,22333,0292,332,5356,6701,5Пресс винтовой20,9276,567,25,661,8161,2Кран-балка21,22144,0126,414,0154,2303,4Настольно-сверлильный20,7372,063,24,246,1151,7Токарно-револьверный30,73103,590,96,166,3218,0Вертикально-сверлильный30,7372,063,24,246,1151,7Вертикально-сверлильный30,7372,063,24,246,1151,7Токарно-винторезный20,73103,590,96,166,3218,0Настольно-сверлильный30,7381,071,14,751,9170,6Обдирочно-шлифовальный31,22144126,414,0154,2303,4

Таблица 15.3-План-график проведения планово-предупредительных ремонтов на 2010 год.

№ п/пНаименование оборудованияТПЛ, летtПЛ, месQТР,ПЛ чел чnТР,ГОД штQТР,ГОД чел чQКР,ПЛ чел чQКР,ГОД чел чQТО,ГОД чел чМесяцы1234567891011121Вертикально-сверлильный151560,80,735,072,06,8145,960,82Вертикально-сверлильный151560,80,735,072,06,8145,960,83Вертикально-фрезерный1515118,50,7386,5135,07,9284,4118,54Вертикально-фрезерный1515118,50,7386,5135,07,9284,4118,55Вертикально-фрезерный1515118,50,7386,5135,07,9284,4118,56Пресс-комплекс131367,20,8557,176,56,2161,267,27Пресс-комплекс131367,20,8557,176,56,2161,267,28Пресс-комплекс131367,20,8557,176,56,2161,267,29Точильно-шлифовальный1515339,70,73248,0387,022,6815,3339,710Точильно-шлифовальный1515339,70,73248,0387,022,6815,3339,711Точильно-шлифовальный1515339,70,73248,0387,022,6815,3339,712Токарно-винторезный151590,90,7366,3103,56,1318,090,913Токарно-винторезный151590,90,7366,3103,56,1318,090,914Токарно-винторезный151590,90,7366,3103,56,1318,090,915Вертикально-сверлильный151560,80,735,072,06,8145,960,816Роликовые ножницы151583,00,7360,694,55,5199,183,017Роликовые ножницы151583,00,7360,694,55,5199,183,018Плоскошлифовальный99256,81,22313,2292,528,5616,2256,819Плоскошлифовальный99256,81,22313,2292,528,5616,2256,820Унв. плоскошлифовалный99292,31,22356,6333,032,5701,5292,321Унв. плоскошлифовалный99292,31,22356,6333,032,5701,5292,322Унв. плоскошлифовалный99292,31,22356,6333,032,5701,5292,323Унв. круглошлифовалный99292,31,22356,6333,032,5701,5292,324Унв. круглошлифовальный99292,31,22356,6333,032,5701,5292,325Унв. круглошлифовальный99292,31,22356,6333,032,5701,5292,326Пресс винтовой121267,20,,9261,876,55,6161,267,227Пресс винтовой121267,20,9261,876,55,6161,267,228Кран-балка99144,01,22154,2144,014,0303,4144,029Кран-балка99144,01,22154,2144,014,0303,460,830Настольно-сверлильный151563,20,7346,172,04,2151,760,831Настольно-сверлильный151563,20,7346,172,04,2151,763,232Токарно-револьверный151590,90,7366,3103,56,1218,090,933Вертикально-сверлильный151563,20,7346,172,04,2151,763,234Вертикально-сверлильный151563,20,7346,172,04,2151,763,235Вертикально-сверлильный151563,20,7346,172,04,2151,763,236Вертикально-сверлильный151563,20,7346,172,04,2151,763,237Вертикально-сверлильный151563,20,7346,172,04,2151,763,238Вертикально-сверлильный151563,20,7346,172,04,2151,763,239Токарно-револьверный151590,90,7366,3103,56,1218,090,940Токарно-винторезный151590,90,7366,3103,56,1218,090,941Токарно-винторезный151590,90,7366,3103,56,1218,090,942Настольно-сверлильный151571,10,7351,981,04,7170,671,143Настольно-сверлильный151571,10,7351,981,04,7170,671,144Настольно-сверлильный151571,10,7351,981,04,7170,671,145Обдирочно-шлифовальный99126,41,22154,2144,014,0303,4126,446Обдирочно-шлифовальный99126,41,22154,2144,014,0303,4126,447Обдирочно-шлифовальный99126,41,22154,2144,014,0303,4126,471Сумма5960,2565,115450,8541,2513,6529,3507,2531,2503,5542,7549,1553,0537,3537,3503,4

15.3 Планирование численности рабочих и фонда заработной платы

Определим явочную численность ремонтных рабочих Чяв по выражению

Чяв = , (15.11)

где ФПОЛ - годовой полезный фонд рабочего времени одного рабочего, по [6 ] ФПОЛ=1750г;

g - коэффициент перевыполнения норм, по [6] g=1,05.

Чяв = 21976,1/1750×1,05 = 12 чел.

Оплату труда ремонтных рабочих будем осуществлять по повременно-премиальной системе. Тогда фонд годовой их заработной платы с учетом процентов премиальной надбавки и социального страхования составит

(15.12)

где Sт - месячная тарифная ставка рабочего четвертого (среднего) разряда, на 2008 год составляла Sт= 101,073 тыс.руб.;

Кпр - коэффициент премиальной надбавки, 40%;

Ксс - коэффициент социального страхования, 35%.

млн.руб

15.4 Технико-экономические показатели

Годовое потребление электроэнергии W завода найдем по формуле:

W=Wсил+Wосв+DW; (15.13)

Wсил=Рсил×Тмакс; (15.14) Wосв=кс×Росв×Тосв, (15.15)

где Wсил - энергия, потребления силовой нагрузкой, тыс. кВт×ч;

Wосв - энергия на освещение, тыс. кВт×ч;

DW - годовая величина потерь электроэнергии в сетях (после компенсации), тыс. кВт×ч;

Тосв - число часов использования в году максимума осветительной нагрузки, для предприятия, работающего в две смены по [20] Тосв=2250 ч/год;

Росв - мощность осветительных приборов, кВт;

Рсил - максимальная активная нагрузка силовых ЭП, кВт;

Кс - коэффициент спроса, принимаемый 0,85¸ 0,95.

По рассчитанным ранее значениям мощности и потерь электроэнергии для блока цехов, используя формулы (15.13), (15.14) и (15.15), имеем :

Wсил= 3165,04×4400 = 13,93·106 кВт×ч;

Wосв=0,95× 601,78 × 2250 = 1,29·106 кВт×ч.

DW= 0,271·106 кВт×ч ( из раздела 9 пояснительной записки).

Тогда сумма:

W = ( 13,93 + 1,29 + 0,271 ) ·106 = 15,491·106 кВт×ч.

Максимальное значение потребляемой активной мощности:

Рмакс= W / Tмакс, (15.16)

Рмакс=15,491×106 /4400 = 3520,7 кВт.

Стоимость полезного кВт×ч Спол находится по выражению:

, (15.17)

где Пэл - плата за электрическую энергию, тыс. руб; коэффициент 1,1 учитывает накладные цеховые и общезаводские расходы в размере 10% от Иэкс;

Wпол - полезное потребление электроэнергии предприятием, кВт.ч,

Wпол = W - DW. (15.18)

Плата за электрическую энергию определяется как:

Пэл= а×Рмакс+b×W.(15.19)

Подставляем известные величины в (15.19):

Пэл=269784×3520,7+209× 15,491×106= 4187,4 млн. руб.

По (15.18) определяем полезное потребление электроэнергии:

Wпол= (15,491-0,271) ·106 = 15,22 ·106 кВт×ч.

Тогда стоимость полезного кВт×ч по (15.17):

руб/кВт·ч.

Результаты сводим в таблицу 15.4.

Таблица 15.4 - Технико-экономические показатели

№Наименование показателейОбозначениеЕдиницы измеренияВеличина1Суммарная мощность цеховых трансформаторовSтрМ×ВА5,262Максимальная потребляемая мощностьРмаксМВт3,483Время использования максимума нагрузкиТмаксч/год44004Годовое потребление энергииWмлн.кВт×ч15,4915Потери электроэнергии (после компенсации)DWмлн.кВт×ч0,2716Мощность КУ на напряжении 0,4 кВQКУквар20007Стоимость основных фондовКОФмлн.руб.327,628Амортизационные отчисленияИаммлн. руб.11,819Расходы на эксплуатациюИэксмлн. руб.7,1210Средний тарифbсрруб. /кВт×ч270,311Стоимость потребленной электроэнергииПэлмлн. руб.4187,412Стоимость потерь электроэнергииИпотмлн. руб.73,4213Экономия потерь за счет установки КУDWэктыс. кВт×ч8,614Стоимость полезного кВт×ч энергииСполруб./кВт×ч276,415Годовой экономический эффект КУD3млн. руб.8,6516Срок окупаемости КУТОКгод4,317Приведенные затраты выбранного варианта электроснабжения.3млн. руб.126,5618Годовая трудоёмкость ремонтов и техобслуживания по участку цехаQгодчел.×ч21976,119Численность ремонтного персоналаЧ ремчел.1220Фонд зарплаты ремонтного персоналамлн.руб.27,508

16. Охрана труда

.1 Характеристика условий труда механосборочного цеха

В цеху установлены сверлильные, точильные, винторезные, шлифовальные, фрезерные станки, роликовые ножницы и прессы. При их эксплуатации на рабочий персонал воздействуют такие вредные факторы, как шум, запыленность, загазованность, опасность поражения электрическим током, условия микроклимата.

Воздух рабочей зоны производственных помещений должен соответствовать санитарно-гигиеническим требованиям по параметрам микроклимата, содержанию вредных веществ (газа, пара, аэрозоли) и частиц пыли, приведенным в ГОСТ 12.1.005-88. ССБТ «Воздух рабочей зоны. Общие санитарно-гигиенические требования».

Рабочей зоной является пространство до 2-х метров по высоте от уровня пола или площадки с местами постоянного или временного пребывания работающих. Постоянным считается рабочее место, на котором работающий находится более 50% рабочего времени за смену или более 2-х часов непрерывно.

Метеорологические условия рабочей зоны определяются совместным действием на организм человека температуры, относительной влажности, скорости движения воздуха и интенсивности теплового излучения.

Оптимальные микроклиматические условия - это сочетание параметров микроклимата, которое обеспечивает сохранение нормального теплового состояния организма без нарушения реакций терморегуляции и создает предпосылки для высокого уровня работоспособности.

Допустимые микроклиматические условия могут вызвать некоторое напряжение реакций терморегуляции (дискомфортные тепловые ощущения), но последние не приводят к нарушению здоровья и быстро нормализуются.

Оптимальные и допустимые величины температуры, относительной влажности и скорости движения воздуха приведены в таблице 16.1.

Таблица 16.1 - Нормируемые величины температуры, относительной влажности и скорости движения воздуха в рабочей зоне производственных помещений

Период годаКатегория работТемпература, 0СОтносительная влажность, %Скорость движения, м/сОптимальнаяДопустимаяОптимальнаяДопустимая на рабочих местах постоянных и непостоянныхОптимальнаяДопустимая на рабочих местах постоянных и непостоянныхВерхняя границаНижняя границаНа рабочих местахПостоянныхНепостоянныхПостоянныхНепостоянныхХолодныйСредней тяжести IIа18-202324171540-60750,2Не более 0,3Средней тяжести IIб17-192128151340-60750,2Не более 0,4ТеплыйСредней тяжести IIа21-232729181740-6065 (при 26 0С)0,30,2-0,4Средней тяжести IIб20-222729161540-6070 (при 25 0С)0,30,2-0,5

Физические работы средней тяжести- виды деятельности с расходом энергии в пределах 151-250 ккал/ч (175-290 Вт). К категории работ IIа относятся работы, связанные с постоянной ходьбой, с перемещением предметов весом до 1 кг в положении стоя или сидя (151-200 ккал/ч), к категории Iiб- связанные с ходьбой, перемещением и переноской тяжестей до 10 кг (энергозатраты 201-250 ккал/ч).

Значения нормированной минимальной освещенности приведены в таблице 16.2.

Таблица 16.2 - Значения минимальной освещенности

Характеристика зрительной работыНаименьший или эквивалентный размер объекта различения, ммРазряд зрительной работыПодразряд зрительной работыКонтраст объекта различения с фономХарактеристика фонаОсвещенность, лкПри системе комбинированного освещенияПри системе общего освещенияВсегоВ том числе от общегоВысокой точностиОт 0,30 до 0,50IIIаМалыйТемный2000 1500200 200500 400бМалый СреднийСредний Темный1000 750200 200300 200вМалый Средний БольшойСветлый Средний Темный750 600200 200300 200гСредний Большой БольшойСветлый Светлый Средний400200200Средней точностиСвыше 0,5 до 1,0IVаМалыйТемный750200300бМалый СреднийСредний Темный500200200вМалый Средний БольшойСветлый Средний Темный400200200гСредний Большой БольшойСветлый Светлый Средний200

Предельно допустимые величины интенсивности теплового облучения поверхности тела работающих от производственных источников, нагретых до темного свечения приведены в таблице 16.3.

Таблица 16.3 - Предельно допустимые величины интенсивности теплового облучения

Облучаемая поверхность тела, %Интенсивность теплового облучения, Вт/м2, не более50 и более3525-5070не более 25100

Предельно допустимые уровни звукового давления в октавных полосах частот, уровни звука и эквивалентные уровни звука на рабочих местах приведены в таблице 16.4.

Таблица 16.4 - предельно допустимые уровни звукового давления

Вид трудовой деятельности, рабочие местаУровни звукового давления, дБ, в октавных полосах со среднегеометрическими частотами, ГцУровень звука, эквивалентный уровень звука,дБА31,5631252505001000200040008000Выполнение всех видов работ на рабочих местах в производственных помещениях и на территории предприятия107958782787573716980

16.2 Меры безопасности при эксплуатации оборудования механосборочного цеха

К самостоятельной работе на станках допускается персонал, прошедший обучение, проверку знаний инструкций по охране труда и имеющий соответствующую запись в квалификационном удостоверении о результатах проверки знаний и квалификации. Периодичность проверки знаний I раз в год, повторного инструктажа - не менее 1 раза в квартал.

Ремонтный персонал предприятий, допущенный к работе на металлообрабатывающих или абразивных станках, должен быть специально обучен и иметь соответствующую запись в удостоверении на право производства специальных работ.

Конструкция станков и оборудования мастерских соответствовует ГОСТ 12.2.003 и ГОСТ 12.2.007.0. Кроме того, металлообрабатывающие станки соответствовуют требованиям ГОСТ 12.2.009, а деревообрабатывающие станки - ГОСТ 12.2.026.0.

Каждому станку присваивоен инвентарный номер. У станка (или группы станков) вывешивается список лиц, имеющих право работать на нем (них), и табличка с указанием должностного лица (из числа специалистов), ответственного за содержание в исправном состоянии и безопасную эксплуатацию станочного оборудования в цехе (на участке).

На рабочем месте у станка вывешивается хорошо читаемая выписка из инструкции по охране труда, в которой указываются для работающего на станке основные требования по безопасным приемам работы, а также требования к защитным, предохранительным и блокировочным устройствам.

Стационарные станки устанавливаються на прочных фундаментах или основаниях и тщательно выверены, надежно закреплены и окрашены в соответствии с требованиями ГОСТ 12.4.026.

Вновь установленные или вышедшие из капитального ремонта станки и приспособления вводятся в работу после приемки их комиссией и составления соответствующего акта, утвержденного главным инженером предприятия.

Органы ручного управления станком выполнены и расположены так, чтобы пользование ими было удобно, не приводило к защемлению и наталкиванию руки на другие органы управления и части станка и чтобы в возможно большей степени исключалось случайное воздействие на эти органы.

Запрещается:

работа на неисправных станках и оборудовании, а также на станках с неисправными или незакрепленными ограждениями;

выполнение ремонта оборудования и замена рабочих органов (ножей, пил, абразивных кругов и т.п.) без отключения электропривода и коммутационных аппаратов с видимым разрывом электрической цепи (или принятием других мер по предотвращению подачи напряжения) и закрытия вентилей в трубопроводах подачи масла, пара, воздуха, воды, эмульсии и т.п. в соответствии с правилами безопасности при эксплуатации электроустановок и другими правилами;

установка штепсельных розеток и вилок, не соответствующих напряжению сети;

применение рубильников открытого типа или с прорезями в кожухах для рукоятки или ножей.

Металлические части оборудования, которые могут вследствие повреждения изоляции оказаться под напряжением, заземлены (занулены) в соответствии с "Правилами устройства электроустановок".

Станок должен быть отключен от питающей сети вводным выключателем ручного действия, размещенным в безопасном и удобном для обслуживания месте: в случае прекращения подачи электроэнергии; во время перерыва в работе или в аварийной ситуации, которая может вызвать поломку оборудования, порчу обрабатываемой заготовки и травмирование; при закреплении или установке на станке обрабатываемой детали и снятии ее, а также чистке и смазке, уборке опилок и стружки.

Ширина цеховых проходов и проездов, расстояния между металлорежущими станками и элементами зданий устанавливлено в зависимости от применяемого оборудования, транспортных средств, обрабатываемых заготовок и материалов и должны соответствовать требованиям "Санитарных норм проектирования промышленных предприятий", "Строительных норм и правил", "Правил техники безопасности для предприятий автомобильного транспорта", а также нормам и правилам пожарной безопасности.

Уровень освещенности на рабочем месте соответствовует требованиям действующих санитарных норм и правил. Станки снабжены пристроенными или встроенными устройствами местного освещения зоны обработки. В устройствах пристроенного типа необходимо предусмотреть возможность удобной, надежной установки и фиксации светильников в требуемом положении.

Напряжение для питания пристроенных светильников местного освещения с лампами накаливания должно быть не более 42 В. Сопротивление изоляции электрооборудования станка, измеренное мегаомметром на напряжение 500 - 1000 В между замкнутыми накоротко проводами силовых и соединенных непосредственно с ними цепей управления и сигнализации, с одной стороны, и цепью защиты, включающей корпус станка, с другой стороны, должно быть не менее чем 1 МОм.

Если цепи управления не имеют непосредственного соединения с силовыми цепями, то проведены отдельные измерения:

между силовыми цепями и цепью защиты;

между силовыми цепями и цепями управления и сигнализации;

между цепями управления и сигнализации и цепью защиты.

Элементы электронной аппаратуры, которые могут быть повреждены испытательным напряжением, если оно появится на контактных зажимах, на время испытания закорачиваются.

Цепи управления и сигнализации напряжением ниже 50 В подлежат испытанию, если они не содержат элементов электроники.

Элементы и устройства, которые не рассчитаны на такое высокое испытательное напряжение, на время испытания отключаются. Это требование не распространяется на помехозащитные конденсаторы, расположенные между частями, находящимися под напряжением, и незащищенными электропроводящими частями, которые должны выдерживать испытательное напряжение.

Проверка непрерывности цепи защиты производится внешним осмотром. При возникновении сомнений проверяется сопротивление между контактным зажимом наружного защитного провода и любой незащищенной электропроводящей частью электрооборудования и корпуса станка. Значение этого сопротивления не должно превышать 0,1 Ом.

Станки сверлильные и расточные металлообрабатывающие

Все детали, предназначенные для обработки, за исключением особо тяжелых, устанавливаются в соответствующие приспособления (тиски, кондукторы и т.п.), закрепляемые на столе (плите) сверлильного станка, и крепиться в них. Для крепления тонкого листового металла следует применять специальные приспособления (гидравлические, рычажные и др.).

Установка и снятие обрабатываемых деталей во время работы станка допускаются только при использовании специальных позиционных приспособлений (поворотных столов конвейеров и др.), обеспечивающих полную безопасность работы. Станки должны быть оборудованы устройствами, возвращающими шпиндель в исходное положение после его подачи. При отсутствии указанной оснастки установка и снятие деталей должны производиться только после отключения и полной остановки станка.

При закреплении инструмента в шпинделе с помощью клиньев, винтов, планок и других устройств эти элементы не должны выступать за пределы шпинделя. В случае невозможности выполнения этого требования поверхность указанных элементов следует закрывать защитным устройством.

Стружка из просверленных отверстий удаляется гидравлическим способом, магнитами, металлическими крючками и др. только после остановки станка и отвода инструмента.

Сверлить отверстия в вязких металлах следует спиральными сверлами со стружкодробильными каналами.

Для съема инструмента необходимо применять специальные молотки и выколотки, изготовленные из материала, от которого не отделяются частицы при ударе.

Запрещается:

вставлять или вынимать сверло или другой инструмент из шпинделя до полного прекращения его вращения. Удалять сверла из шпинделя следует специальным клином, который нельзя оставлять в пазу шпинделя;

использовать на станках инструмент с забитыми или изношенными конусами и хвостовиками;

проверять рукой остроту режущих кромок инструмента во время работы станка, глубину отверстия и выход сверла из отверстия в детали, охлаждать сверла мокрой тряпкой;

подводить трубопровод эмульсионного охлаждения к инструменту или производить его крепление, а также переналадку станка во время работы;

работать на сверлильных станках в рукавицах при сверлении. Установка и снятие крупногабаритных деталей производится в рукавицах только после остановки станка.

Станки фрезерные металлообрабатывающие

В универсальных фрезерных станках консольных и с крестовым столом шириной 320 мм и более, а также во всех фрезерных станках с программным управлением операция закрепления инструмента должна быть механизирована, а органы управления приводом для закрепления инструмента удобно расположены.

В универсальных фрезерных станках, консольных и с крестовым столом шириной до 630 мм, время остановки шпинделя (без инструмента) после его выключения должно составлять не более б с.

При скоростном фрезеровании применяются ограждения и приспособления для улавливания и удаления стружки (специальные стружкоотводчики, улавливающие и отводящие стружку в стружко-сбориик), прозрачные экраны или индивидуальные средства защиты (очки, щитки).

Конструкция сборных фрез должна предусматривать надежное и прочное крепление зубьев или пластин из твердого сплава в корпусе фрезы, исключающее выпадение их во время работы. Перед установкой фрезы проверяется целостность и правильность заточки пластин.

Использовать пластины, имеющие выкрошившиеся места, трещины, прижоги, а также режущий инструмент с затупленными кромками не допускается.

При установке и смене фрез на станке применяются специальные приспособления или высокопрочные перчатки, предотвращающие порезы рук.

При использовании для закрепления деталей пневматических, гидравлических и электромагнитных приспособлений следует защищать от механических повреждений трубки подачи воздуха или жидкости, а также электропроводку.

При смене обрабатываемой детали или ее измерении станок необходимо остановить, режущий инструмент отвести на безопасное расстояние.

Фрезерную оправку или фрезу необходимо закреплять в шпинделе ключом только после включения коробки скоростей во избежание проворачивания шпинделя. Зажимать и отжимать фрезу ключом на оправке путем включения электродвигателя запрещается.

Оставлять ключ на головке затяжного болта после установки фрезы или оправки запрещается.

Станки токарные металлообрабатывающие

В универсальных станках, предназначенных для обработки заготовок диаметром до 630 мм включительно, зона обработки ограждается защитным устройством (экраном). Со стороны, противоположной рабочему месту, в этой зоне устанавливается экран. Зажимные патроны универсальных токарных станков имеют ограждения, легко отводимые для установки и снятия заготовок и не ограничивающие технологических возможностей станков.

При обработке деталей в центрах сначала проверяется закрепление задней бабки и после установки детали смазать центр. В процессе работы следует периодически смазывать задний центр, а при обточке длинных деталей - проверять осевой зажим.

Резцы следует закреплять с минимально возможным, вылетом из резцедержателя (вылет не должен превышать более чем в 1,5 раза высоту державки резца) и не менее чем двумя болтами. Режущая кромка резца выставляется по оси обрабатываемой детали. Для правильной установки резцов относительно оси центров и надежности их крепления в суппорте необходимо использовать шлифованные прокладки, соответствующие линейным размерам опорной части державки резцов.

При работе на станке запрещается:

пользоваться неисправными зажимными патронами;

пользоваться патронами с изношенными рабочими плоскостями кулачков;

работать при скоростном резании с невращающимся центром задней бабки;

работать со сработанными или забитыми центрами; -работать без закрепления патрона сухарями, предотвращающими самоотвинчивание при обратном вращении;

тормозить вращение шпинделя нажимом руки на вращающиеся части станка или детали;

оставлять в револьверной головке инструмент, не используемый при обработке данной детали;

находиться между деталью и станком при установке детали на станок;

придерживать руками конец отрезаемой тяжелой детали или заготовки;

класть детали, инструмент и другие предметы на станину станка и крышку передней бабки;

закладывать и подавать рукой в шпиндель обрабатываемый пруток при включенном станке;

измерять обрабатываемую деталь (скобой, калибром, масштабной линейкой, штангенциркулем, микрометром и т.п.) до останова станка, отвода суппорта и револьверной головки на безопасное расстояние;

затачивать короткие резцы без соответствующей оправки.

16.3 Расчет зануления

Занулением называется преднамеренное электрическое соединение с нулевым проводником металлических нетоковедущих частей, которые могут оказаться под напряжением. Зануление превращает замыкание в однофазное короткое замыкание, в результате чего, срабатывает токовая защита и селективно отключает повреждённый участок сети. Зануление применяется в сети с заземлённой нейтралью напряжением до 1 кВ, в сети постоянного тока, если средняя точка источника тока заземлена, в однофазных сетях переменного тока с заземленным выводом.

Защитное отключение - быстродействующая защита, обеспечивающая автоматическое отключение электроустановки при возникновении в ней опасности поражения человека током. Такая опасность может возникнуть при замыкании фазы на корпус, снижении сопротивления изоляции сети ниже определённого предела, в случае прикосновении человека непосредственно к токоведущей части, находящейся под напряжением.

Рисунок 16.1 - Принципиальная схема зануления

-корпус;

- аппараты защиты от токов к.з. (предохранители, автоматы);

R0- сопротивление заземления нейтрали источника тока;

Rп- сопротивление повторного заземления нулевого защитного проводника;

Iк- ток к.з.;

Iн- часть тока к.з., протекающая через нулевой проводник;

Iз- часть тока к.з., протекающая через землю;

(н.з.)- нулевой защитный проводник.

Нулевой защитный проводник предназначен для обеспечения необходимого отключения установки значения тока путем создания для этого тока цепи с малым сопротивлением.

Назначение заземления нейтрали - снижение напряжения зануленных корпусов относительно земли до безопасного значения при замыкании фазы на землю.

Назначение повторного заземления нулевого защитного проводника- снижение напряжения на корпус относительно земли при замыкании фазы на корпус в случае исправной схемы и в случае обрыва нулевого защитного проводника.

Согласно ПУЭ в электроустановках напряжением до 1кВ с глухозаземленной нейтралью сопротивление заземляющего устройства (R0), к которому присоединены нейтрали генераторов или трансформаторов или выводы источника однофазного тока, в любое время года должно быть не более величин, указанных в таблице 16.5 при линейных напряжениях Uл сети.

Таблица 16.5 - Сопротивление заземляющего устройства

Uл, В660380220R0, Ом248

Общее сопротивление растеканию заземлителей всех повторных заземлений нулевого рабочего провода каждой ВЛ в любое время года должно быть не более величин, указанных в таблице 16.6 при линейных напряжениях Uл сети.

Таблица 16.6 - Общее сопротивление растеканию заземлителей

Uл, В660380220RН, Ом153060

Расчет зануления на отключающую способность

Решение сводится к проверке соблюдения условия:

, (16.1)

где - значение тока однофазного к.з.;

- наименьшее допустимое значение тока к.з., при котором происходит срабатывание защитного аппарата.

, (16.2)

где - номинальный ток плавкой вставки предохранителя электродвигателя;

k- коэффициент кратности тока (для предохранителей k=1,3).

Полное сопротивление петли «фаза-нуль»:

, (16.3)

где , - активные сопротивления фазного и нулевого защитного проводников, Ом;

, - внутренние индуктивные сопротивления фазного и нулевого защитного проводников, Ом;

- внешнее индуктивное сопротивление петли «фаза-нуль» (0,02 Ом).

Значение тока однофазного к.з, проходящего в схеме в аварийном режиме:

(16.4)

где - фазное напряжение, В;

- полное сопротивление трансформатора, Ом.

Произведем расчет защитного зануления на примере плоскошлифовального станка, установленного в механосборочном цехе.

А > 120 А, значит условие (16.1) выполняется и отключающая способность системы зануления обеспечена.

17. Конструкция и технические параметры комплектных распределительных устройством 1 кВ

Панели распределительных щитов серии ЩО-01 (ЩО-70-1, ЩО-70-3)

Назначение

Панели распределительных щитов серии ЩО-01 ТУ3412-014-01395414-2000 предназначены для комплектования распределительных устройств (щитов) напряжением 380/220 В переменного тока частой 50 Гц с глухозаземленной нейтралью, служащих для приема и распределения электрической энергии, защиты от перегрузок и токов короткого замыкания. Щиты комплектуются из вводных, линейных, секционных и торцевых панелей одностороннего обслуживания и предназначены для установки в электропомещениях.

Условия эксплуатации ЩО-70-01

Высота над уровнем моря не более 1000 м.

Температура окружающего воздуха от -40 С до +35 С.

Окружающая среда невзрывоопасная, не содержащая токопроводящей пыли, агрессивных паров и газов в концентрациях, разрушающих металл и изоляцию.

Группа механического исполнения М2 по ГОСТ 17516.1

Степень защиты панелей с фасадной стороны IР20, с остальных сторон IР00 поГОСТ14254-96.

Рабочее положение в пространстве вертикальное, возможное отклонение от вертикали 50 в любую сторону.

Требования техники безопасности в соответствии с ГОСТ12.2.007.0

Технические данные

Номинальное напряжение, В……………………………………380/220

Номинальный ток сборных шин, А…………………...……………2000

Электродинамическая стойкость главных цепей, кА ……………….50

Конструкция

Панели представляют собой сварную конструкцию из листогнутых профилей с установленными в них коммутационно-защитными аппаратами и электроизмерительными приборами. Схемы, типы аппаратов, габаритные размеры и конструкции панелей позволяют комплектовать из них распредустройства для трансформаторных подстанций или отдельностоящие щиты.

Шкафы распределительные ПР 8503, ПР 8703

Назначение и область применения

Шкафы предназначены для распределения электрической энергии защиты электрических установок при перегрузках и токах короткого замыкания, для нечастых (до 6 в сутки) оперативных включений и отключений электрических цепей и пусков асинхронных двигателей в сетях с номинальным напряжением до 660 В переменного тока частоты 50 и 60 Гц - ПР8503 и напряжением до 220В постоянного тока - ПР8703.

Условия эксплуатации

Степень защиты от воздействия окружающей среды - IР54, IР21 (поГОСТ14254).

Виды климатического исполнения (поГОСТ15150):

УХЛ2 и Т2 - для шкафов степени защиты IР54;

УХЛ3 и Т3 - для шкафов степени защиты IР21.

Группа механического исполнения - М3 (поГОСТ17516.1).

Конструкция

Способы установки.

По виду установки шкафы изготавливаются:

навесные, для крепления на стенах, колоннах и других подобных конструкциях;

напольные, для установки на полу;

встроенные, для установки в нишах стен.

Габариты шкафов - рисунок 17.1, размеры боксов - табл. 17.1.

Рисунок 17.1 - Шкафы распределительные серии ПР8503, ПР8703 навесного и встроенного исполнения

Таблица 17.1 - Габаритные размеры боксов ПР8503, ПР8703.

№ боксаHLBМасса шкафа с автоматами не более, кг13003201422024003500470055005002003066007007077008800990010100011110012120013600850110147001580016900171000181100191200201300211400221600

Монтаж шкафов

Шкафы допускают ввод и вывод:

проводов в трубах;

кабелем с бумажной, резиновой и пластмассовой изоляцией с медными и алюминиевыми жилами;

Конструкция шкафов обеспечивает ввод и вывод питающих и отходящих линий как сверху, так и снизу.

Комплектность поставки

В комплект поставки входят:

. Шкаф……………………….…………………………………….1 шт.

. Ключ для замка двери………………………………………......1 шт.

. Паспорт ……………………………...………………………….1 экз.

Щитки распределительные ЩРО 8505

Назначение

Щитки распределения энергии групповых осветительных и силовых сетей ЩРО 8505 предназначены для ввода (приема) и распределения электрической энергии напряжением 380/220 В переменного тока частотой 50, 60 Гц, защиты осветительных линий и электрооборудования от перегрузок и коротких замыканий, а также для нечастых оперативных включений и отключений электрических цепей.

Щитки ЩРО 8505 могут заменить выпускаемые до настоящего времени щитки осветительные типа ЯРН, ЯРУ, ЯОУ, ОП, ОЩ, ОЩВ, УОЩВ, пункты распределительные ПР11 и частичноПР8503.

Область применения

Общественные, промышленные, сельскохозяйственные и др. здания и сооружения; объекты средней мощности, торговые павильоны и другие сооружения.

Условия эксплуатации

Высота над уровнем моря до 2000 м.

Рабочая температура окружающего воздуха от -10 ?С до +45 ?С.

Относительная влажность окружающего воздуха при температуре 25 ?С не более 98%.

Окружающая среда не взрывоопасная, не содержащая токопроводящей пыли, агрессивных газов и паров в концентрациях, разрушающих металл и изоляцию (тип атмосферы II по ГОСТ 15150).

Номинальный режим работы щитка - продолжительный.

Классификация.

Щитки серии ЩРО 8505 классифицируются по:

максимальному номинальному току;

наличию или отсутствию вводных выключателей (их типу);

максимальному количеству и типоисполнению выключателей распределения;

способу (месту) установки:

·навесные - на вертикальных плоскостях строительных конструкций (стенах, колоннах и т.п.);

·встроенные - в специальных нишах (углублениях стен).

Основные технические данные см. табл. 17.2, внешний вид - рис. 17.2, габаритные размеры - табл. 17.3.

Таблица 17.2 - Основные технические данные щитков серии ЩР8505

Номинальное напряжение изоляции, В220/380Номинальная частота сети, Гц50; 60Номинальный ток, А400Номинальный ток автоматического выключателя или зажимов на вводе (по заказу), А80…250,320…400Номинальные токи автоматических выключателей на отходящих линиях (согласно заказу), А0,5…63Климатическое исполнение и категория размещения по ГОСТ 15150УХЛ3.1, Т3.1Группа механического исполнения по ГОСТ17516.1М1Класс защиты от поражения электрическим током по ГОСТР МЭК 536-94IПо степени безопасности щитки соответствуют ГОСТ12..2.007.0.

Рисунок 17.2 - Ящик навесного и встроенного исполнения

Таблица 17.3 - Основные габаритные размеры и типы боксов для щитков ЩРО8505

№ боксаHLB150032014226002003500142420058006006100050071100

Комплектность поставки

В комплект поставки входят:

) Щиток …………………………………………………………...…..1шт.

) Паспорт ………………………………………………………….…1шт.

) Ключ для замка двери…………………………………………...…2шт.

) Техническое описание и инструкция по эксплуатации на встроенные автоматические выключатели - по заказу потребителя.

Литература

1. Королев О.П., Радкевич В.Н., Сацукевич В.Н.: «Электроснабжение промышленных предприятий». Учебно-методическое пособие по курсовому и дипломному проектированию. - Мн.: БГПА, 1998.

2. Козловская В.Б. Электрическое освещение: справочник /В.Б. Козловская, В.Н. Радкевич, В.Н. Сацукевич. - Мн.: БНТУ, 2007.

3. Радкевич В.Н. «Расчет компенсации реактивной мощности в электрических сетях промышленных предприятий». Учебно-метод. Пособие по курсовому т дипломному проектированию.-Мн.:БНТУ,2004.

4. Рожкова Л.Д., Козулин В.С. Электрооборудование станций и подстанций. - М.: Энергоатомиздат, 1987.

5. Герасименко А.А., Федин В.Т.: «Передача и распределение электрической энергии». Учебное пособие.- Ростов-на-Дону: «Феникс», 2006.

6. В.П.Керного. Методическое пособие по экономическому обоснованию дипломных проектов для студентов специальности 01.01.08.-Мн.:БПИ,1984.

7. Радкевич В.Н. Проектирование систем электроснабжения: Учеб. пособие. - Мн.: НПООО «Пион»,2001. - 292 с.

Введение Передача электроэнергии от источников к потребителям производится энергетическими системами, объединяющими несколько электростанций. Энергосисте

Больше работ по теме: