Расчет машины постоянного тока

 

Задание

Рассчитать двигатель постоянного тока со следующими данными:

Номинальная мощность: кВт

Номинальное напряжение сети: В

Номинальная частота вращения: об/с

Высота оси вращения: м

КПД:

Возбуждение параллельное без стабилизирующей обмотки;

Исполнение по степени защиты IP22, по способу охлаждения - самовентиляция (IС01);

Режим работы - продолжительный;

Изоляция класса нагревостойкости В.

Конструкция двигателя должна соответствовать требованиям ГОСТ на установочные размеры и размеры выступающего конца вала, а также общим техническим требованиям на машины электрические (ГОСТ 183). За основу конструкции принимается машина постоянного тока серии 2П.

1. Главные размеры машины

.1 Выбор главных размеров

Предварительное значение КПД двигателя .

Ток двигателя (предварительное значение)

А (1.2)

Ток якоря

А

где по таблице 1.1 (1.3)

В таблице 1.1 приводиться значения коэффицентов для нахождение тока и ЭДС

Таблица 1.1

Значение коэффицентов при нахождение тока и ЭДС

Мощность машины, кВтМенее 1 1-10 10-100 100-10001,4-1,15 1,2-1,1 1,5-1,06 1,06-1,030,65-0,85 0,82-0,95 0,85-0,97 0,91-0,980,2-0,08 0,1-0,025 0,035-0,02 0,02-0,005

Электромагнитная мощность

(1.4)

Вт (или берем в процентах)

Диаметр якоря выбираем по таблице 1.2 D=0.11м (1.5)

Таблица 1.2

Диаметр якоря и внутренний диаметр машин серий 2П

h,мм90110112132160180200D,мм90106110132156180200D0,мм24283850556065

Выбираем линейные нагрузки якоря в соответствии с рисунком 1.1, А/м (1.6)

Рисунок 1.1 Зависимость линейной нагрукий от диаметра якоря

Индукция в воздушном зазоре в соответствии с рисунком 1.2

Рисунок 1.2 Зависимость в воздушном зазоре от диаметра якоря

Тл (1.7)

Расчетный коэффицент полюсной дуги в соответствии с рисунком 1.3

Рисунок 1.3 Зависимость расчетного коэффицента полюсной дуги от диаметря якоря

??=0,59 (1.8)

Расчетная длина якоря

м (1.9)

Число полюсов принимаем

р=4 (1.10)

Полюсное деление

м (1.11)

Расчетная ширина полюсного наконечника

м (1.12)

Действительная ширина полюсного наконечника при эксцентричном зазоре

м (1.13)

.2 Параметры обмотки якоря

Ток параллельной ветви

А (1.14)

Выбираем простую волновую обмотку 2а=2 (1.15)

Предварительное общее число эффективных проводников

(1.16)

Крайние пределы чисел пазов якоря с использованием

Принимаем ;

м (1.17)

Число эффективных проводников в пазу

(1.18)

Принимаем целое четное число , тогда

Выбираем паз полузакрытой овальной формы с параллельными сторонами зубца.

Число коллекторных пластин К для различных значении выбираем сравнивая три варианта

№3 варианта1129922584.533873

Поскольку напряжение между двумя соседними пластинами должно быть в пределах 15…16В, принимаем вариант 3; в этом случае обмотка имеет целое число витков секции число коллекторных пластин , число эффективных проводников в пазу , число секции в обмотке якоря .

Поскольку напряжении между двумя соседними (пластинами) коллекторными пластинами. должно быть в пределах не превышающих 15…16В, принимает вариант1; в этом случае обмотка имеет целое число винтов секции , число коллекторных пластин , число пазу , число секции в обмотке якоря

(1.19)

Уточняем линейную нагрузку

А/м2 (1.20)

Корректируем длину якоря

м (1.21)

Наружный диаметр коллектора при полузакрытых пазах

м (1.22)

Окружная скорость коллектора

м/с (1.23)

Коллекторное деление

м (1.24)

Полный ток паза

А (1.25)

Предварительное значение плотности тока в обмотке якоря

А/м2(1.26)

где - предварительно выбираем в соответствии с рисунком 1.4

На рисунке 1.4 представлена зависимость произведение AJ от диаметра якоря

Рисунок 1.4 Зависимость произведение от диаметра якоря

Предварительное значение эффективного проводника

м2

Принимаем высыпную обмотку с круглыми проводниками и числом проводников равным двум, марка провода ПЭТВ по приложению А Диаметр неизолированного провода -3м диаметр изолированного провода dизм, сечение провода м сечение эффективного проводника обмотки якоря

м2 (1.27)

1.3 Коллектор и щеточный аппарат

Ширина нейтральной зоны

м (1.28)

Принимаем ширину щетки равной

м

по приложению Б выбираем стандартные размеры щетки

(1.29)

Поверхность соприкосновения щеток коллектора

(1.30)

При допустимой плотности тока выбираем по приложению В

Принимаем число щеток на болт

(1.31)

Поверхность соприкосновения всех щеток с коллектором

(1.32)

Плотность тока под щетками

А/м2 (1.33)

Активная длина коллектора

м (1.34)

Сечение полузакрытого паза (за вычетом сечения пазовой изоляции и пазового клина) при предварительного принятом коэффициенте заполнения паза

(1.35)

.4 Расчет геометрий зубцовой зоны

Высота паза соответствии с рисунком 1.5 (1.36)

Рисунок 1.5 Зависимость высоты паза от диаметры якоря

Высота шлица паза ,

(1.37)

- допустимое значение индукции в стали зубца по таблице 1.3 при частоте перемагничивания стали зубца

Таблица 1.3

Значения магнитной индукция в зависимости от частоты перемагничивания

Исполнение двигателей по степени защиты и способу охлажденияМагнитная индукция Вг, Тл, при частоте перемагничивания, Гц1007550'25 и нижеIP22, IC01,1С 17, IP44, IC371,65-1,851,75-1,951,85-2,051,9-2,1IP44, IC01411,4-1,61,5-1,71,55-1,751,6-1,8IP44, ТС00411,3-1,51,3-1,61,5-1,71,55-1,75

- коэффициент заполнения магнитопровода якоря сталью

Большой радиус

м (1.38)

Меньший радиус

м (1.39)

Расстояние между центрами радиусов

(1.40)

Минимальное сечение зубцов якоря

(1.41)

Предварительное значение ЭДС

В (1.42)

где по предыдущей таблице 1.1

В таблице 1.1 приводиться значения коэффицентов для нахождение тока и ЭДС

Предварительное значение магнитного потока на полюс

Вб (1.43)

Для магнитопровода якоря принимаем сталь 2312

Индукция в сечении зубцов

(1.44)

Длина лобовой части витка

(1.45)

Средняя длина витка обмотки якоря

(1.46)

Полная длина обмотки якоря

(1.47)

Сопротивление обмотки якоря при

(1.48)

Сопротивление обмотки якоря при

Ом (1.49)

Масса меди обмотки якоря

кг (1.50)

Расчет шагов обмотки

а) шаг по коллектору и результирующий шаг

б) первый частичный шаг

в) второй частичный шаг

(1.51)

двигатель постоянный обмотка возбуждение

2. Расчетная магнитная системы машины, расчет обмоток возбуждения потери и КПД

.1 Расчетная магнитная система

Предварительное значение внутреннего диаметра якоря и диаметра вала

cм

где ; об/мин.

По предыдущей таблице принимаем м (2.1)

Высота спинки якоря соответствии с рисунком 2.1

Рисунок 2.1 Размеры полузакрытых пазов овальной формы

(2.2)

Принимаем для сердечников главных полюсов сталь марки 3411 толщиной 0,5 мм.

Коэфицент рассеяния , длину сердечника м, коэффициент заполнения сталью приводиться значения коэффицентов в таблице 2.1 , ширину выступа полюсного наконечника

Таблица 2.1

Коэффициент заполнения пакета сталью

Толщина листа, ммИзоляция листовоксидированныхлакированных10,980,970,50,950,930,350,930,910,30,920,89

м. (2.3)

Рисунок 2.2. Ширина сердечника главного полюса

м. (2.4)

Индукция в сердечнике главного полюса

Тл. (2.5)

Сечение станины

м2

где -Тл (2.6)

Длина станины

м (2.7)

Высота станины

м (2.8)

Внешний диаметр станины

м (2.9)

Внутренний диаметр станины

(2.10)

Высота главного полюса

(2.11)

Сечение воздушного зазора

(2.12)

Длина стали якоря

м (2.13)

Минимальное сечение зубцов якоря

м2 (2.14)

Сечение спинки якоря

(2.15)

Сечение сердечники главного полюса

(2.16)

Сечение станины

(2.17)

Воздушный зазор соответствии с рисунком 2.3

Рисунок 2.3.Зависимость длины воздушного зазора от диаметра якоря

м (2.18)

Коэффициент воздушного зазора учитывающим наличие пазов на якоре

(2.19)

Расчетная длина воздушного зазора

м (2.20)

Длина магнитной линий в зубцах якоря

м (2.21)

Длина магнитной линий в спинке якоря

м (2.22)

Длина магнитной линий в сердечнике главного полюса

м (2.23)

Воздушный зазор между главным полюсам и станиной.

м (2.24)

Длина магнитной линий в станине

м (2.25)

Индукция в воздушном зазоре

(2.26)

Индукция в сечение зубцов якоря

(2.27)

Индукция в спинке якоря

(2.28)

Индукция в сердечнике главного полюса

. (2.29)

Для стали 3411 допустимое значение Тл.

Индукция в станине

(2.30)

Индукция в воздушном зазоре между главным полюсом

Тл (2.31)

Магнитные напряжение воздушного зазора

А (2.32)

Коэффициент вытеснения потока

(2.33)

Магнитные напряжение зубцов якоря

А (2.34)

определяется по приложению Б

Магнитные напряжения ярма якоря где по предыдущей приложениий Б

(2.35)

Магнитное напряжение сердечника главного полюса (сталь марки 3411)

А (2.36)

А/м по приложению В

Магнитное напряжение станины (массивная сталь марки СТ3)

где А/м по приложению В (2.37)

Магнитная напряжение воздушного зазора между главным полюсом и станиной.

А (2.38)

Суммарная МДС на полюс

(2.39)

МДС переходной характеристики

(2.40)

Ширина зоны по коммутации

м (2.41)

Отношение что удовлетворяет условию

(2.42)

Коэффициент магнитной проводимости паза

Где

м/с - скорость якоря; (2.43)

Реактивная ЭДС

(2.44)

Воздушный зазор под добавочным полюсом принимаем , при м принимаем м (2.45)

Расчетная длина воздушного зазора под добавочным полюсам

м

где - (2.46)

Средняя индукция в воздушном зазоре под добавочным полюсам

Тл (2.47)

где принимаем для обеспечение несколько ускоренной коммутаций.

Расчетная ширина наконечника добавочного полюса согласно и на основании предварительных расчетов

м (2.48)

Действительную ширину наконечника добавочного полюса принимаем в пределах в

=8.235·10-3м (2.49)

Магнитный поток добавочного полюса в воздушном зазоре

Вб (2.50)

Магнитный поток в сердечнике добавочного полюса. Принимаем коэффициент рассеяния добавочного полюса

Вб (2.51)

Сечение сердечника добавочного полюса

(2.52)

Сечение сердечника сечения сердечника добавочного полюса

Расчетная индукция в сердечнике добавочного полюса

Тл (2.53)

Высота добавочного полюса

(2.54)

В таблице 2.2 приводится расчет МДС обмотки добавочных полюсов

Таблица 2.2

Расчет МДС обмотки добавочных полюсов

Расчетная величинаРасчетная формулаЕдиница величиныЧисленное значениеМагнитный поток в воздушном зазореВб9,612·10-5ВбМагнитная индукция в воздушном зазореТлМагнитные напряжения воздушного зазораА162,684359Магнитная индукция в зубцах якоряТл0,296Напряженность магнитного поля зубцах якоряА/м50Магнитное напряжении зубцов якоряА0,968Магнитная индукция в ярме на участке согласного потока добавочных полюсов на участке встречного направления главного потока добавочных полюсов

Тл

Тл0,715

0,645Напряженность магнитного поля на участке с индукций на участке с индукцией средняя напряженность магнитного поле в ярме

А/м

А/м

А/м120

25Магнитное напряжения якоряА0,704Магнитный паток добавочных полюсовВб2,8836511·

10-4ВбМагнитная индукция в сердечнике добавочного полюсаТл0,534103 ТлНапряженность магнитного поле в сердечнике добавочного полюсаА/м330Магнитная напряжение сердечника добавочного полюсаFсd=hдHcдА13,2АМагнитное напряжение добавочного полюсаFдп=Lд·НсдА15,84Магнитное напряжение воздушного зазора между станиной и добавочным полюсам F?сдп=0,8Всд·?сдпА85,456Магнитная индукция в станине: на участке согласного направления магнитных потоков главного и добавочного полюсов. На участке навстречного направление магнитного потоков главного и добавочного

Тл

Тл1,50215

1,154Напряженность магнитного поля в станине: на участке с индукцией

на участке с индукцией

А/м

А/м

А/м2451

35,5Магнитная напряжение участка станиныА2,677Сумма магнитных напряжений всех участковFд=F?д+Fz+Fj+Fcд+F?cдп+FдпА281,153МДС обмотки добавочного полюсаА912,527

МДС обмотки добавочного полюса таблица2.1

(2.55)

Число витков обмотки добавочного полюса на один полюс

(2.56)

При токе целесообразно принимать . Для многослойных обмоток принимаем выбираем согласно рекомендациям плотность тока

(2.57)

Предварительное сечение проводников

(2.58)

Принимаем проводник обмотки добавочных полюсов: круглый провод марки ПСД по предыдущей приложении 1 диаметром м диаметр изолированного провода , сечение провода

Выполняем эскиз катушки добавочного полюса и определяем предварительное значение ширины катушки

Средняя длина витка обмотки добавочного полюса

(2.59)

Где - .

Зазор между катушкой и сердечников принимаем м. (2.60)

Полная длина проводников обмотки

Lд=2lдcм (2.61)

Сопротивление обмотки добавочных полюсов при температуре

Ом (2.62)

Сопротивление обмотки добавочных полюсов при

Ом. (2.63)

Масса меди обмотки добавочных полюсов

кг (2.64)

.2 Расчет параллельной обмотки возбуждение

В таблице 2.3 приводится Расчетная величины при нахождений коэфицента влияние на реакцию якоря

Таблица 2.3

Расчетная величины при нахождений коэфицента влияние на реакцию якоря

Расчетная величинаРасчетная формулаЕд. величины05Ф0,75Ф

0,9Ф

1Ф

1,1Ф

1,15Ф

ЭДСЕВ51,7577,62593,15103,5113,85119,03Магнитный потокВб9,9138*10-41,487*10-31,78453*10-31,9828-10-32,18*10-32,8002*10-2Магнитные индукция в воздушном зазореТл0,273580,410360,492440,547150,61870,62922Магнитная напряжение воздушном зазореА254,32381,47457,77508,63559,5584,93Магнитная индукция в зубцах якоряТл1,0691,61,9252,1392,34732,4540Напряженность магнитного поля в зубцах якоря для стали 2312А/м205940590047003000050000Магнитное напряжение зубцовА3,48515,9810079,510510850Магнитная индукция в спинке якоряТл0,250,370,450,50,570,5825Напряженность магнитного поля в спинке якоряА/м73128145190235260Магнитное напряжение ярма якоряА2,193,844,355,77,57,8Магнитный поток главного полюсаВб0,001140,00170,0020,002280,00250,0026Магнитная индукция в сердечнике главного полюсаТл0,340,510,610,680,750,784Напряженность магнитного поля в сердечнике главного полюса для стали 3411A/м85127,5153170220240Магнитное напряжение сердечника главного полюсаА2,894,335,25,787,488,16Магнитная индукция в воздушном зазоре между главным полюсам и станинойТл0,340,5110,610,680,750,78Магнитное напряжение воздушного зазора между станиной и главным полюсамА32,15748,23557,88364,31470,74573,961Магнитная индукция в станинеТл0,650,981,171,311,441,5Напряженность магнитного поля в станине (для массивных станин)А/м5358901270159023002890Магнитное напряжение станиныА4066,7592119172216,75Сумма магнитных напряжений все участков магнитной цепиА335520717783,5813271741Сумма магнитного напряжений участков переходного слояА259,94015625941000,7651427

График 2.1 Влияние воздействия на реакцию якоря:

Переходная характеристика (1) и характеристика холостого хода машины (2)

Размагничивающее действие реакции якоря определяют по переходной характеристике согласно таблице 2.3 и по графику 2.1

(2.65)

Необходимая МДС параллельной обмотки

A (2.66)

Принимаем предварительное ширину катушки обмотки параллельного возбуждения тогда средняя длина обмотки по

(2.68)

где -односторонни зазор между катушками и полюсов

Сечение меди параллельной обмотки

где а - число параллельных ветвей обмотки параллельного возбуждения принимаем ; коэффициент запаса для

Принимаем по предыдущей таблице 1.2 круглый провод ПЭТВ. диаметр неизолированного провода м, . Сечение провода (2.68)

Принимаем номинальную плотность тока (для машины со степенью защиты )

(2.69)

Число витков на полюс

(2.70)

Определяем номинальный ток возбуждения

(2.71)

Плотность тока обмотке

(2.72)

Полная длина обмотки

(2.73)

Сопротивления обмотки возбуждения при температуре

Ом. (2.74)

Сопротивления Обмотки возбуждения при температуре

Ом (2.75)

Масса меди обмотки возбуждения

кг (2.76)

2.3 Потери и КПД

Электрические потери в обмотке якоря при температуре 750С.

Вт (2.77)

Электрические потери в обмотке добавочных полюсов

Вт (2.78)

Электрические потери в параллельной обмотке возбуждения

Вт (2.79)

Электрические потери в переходном контакты щеток

Вт

где для марки щеток ЭГ-61 по приложении Г (2.80)

Потери на трения щеток коллектор

Вт (2.81)

где - давление на щетку, для щетки марки ЭГ-61

Па; - коэффициент трения щетки.

Потери на подшипниках и на вентиляцию определяет соответствии с рисунком 2.4

Рисунок 2.4 Потери на вентиляцу и трение подшипниках

(2.82)

Масса стали ярма якоря

(2.83)

Условия масса стали зубцов якоря

(2.84)

Магнитные потери в ярме якоря

Вт (2.85)

Магнитны потери в зубцах якоря

(2.86)

Добавочные потери

(2.87)

Сумма потерь

(2.88)

Потребляемая мощность

(2.89)

Коэффициент полезного действия

(2.90)

Приложения А

Диаметр и площади поперечного сечение круглых медных эмалированных провадов марок ПЭТВ и ПЭТ-155

Номинальный диаметр неизолированного провода, мм2Среднее значение диаметра изолированного провода, мм2Площадь поперечного сечения неизолированного провода, мм2Номинальный диаметр неизолированного провода, мм2Среднее значение диаметра изолированного провода, мм2Площадь поперечного сечения неизолированного провода, мм20,080,10,00502(0,53)0,5850,2210,090,110,006360,560,6150,2460,10,1220,007850,60,6550,2830,1120,1340,009850,630,690,3120,1250,1470,01227(0,67)0,730,353(0,132)0,1540,013680,710,770,3960,140,1620,015390,750,8150,4420,150,180,017670,80,8650,5030,160,190,02010,850,9150,5670,170,20,02270.90.9650,6360,180,210,02550.951,0150,709(0,19)0,220,028411,080,7850,20,230,03141,061,140,883(0,212)0,2420.03531,121,20,9850,2240,2590,03941,181,261,094,(0,236)0,2710,04371,251,331,2270,250,2850,04911,321,4051,368(0,265)0,30,05521,401,4851,5390,280,3150,06161,51,5851,767(0,3)0,3350,07071,61,6852,0110,3150,350,07791,71,7852,270,3350,370,08811,81,8952,540,3550,3950,0991,91,9952,830,3750,4150,110422,0953,140,40,440,12572,122,223,530,4250,5650,14192,242,343,94

Приложение Б

Шкала размеров электрощеток (в миллиметрах),

Тангенциальный размерОсевой размер56,381012,5162025324050410 12,512,5--161616---------20202020-----5-12,5-161616---------20202020-------2525252525--------323232 40----6,3__202020_____--2525252525-------323232323232---------4040--8---20----------2525252525------323232323232--------40 5040 50--10----252525--------3232323232--------40404040--------505050-12,5-----25---------32323232--------40404040--------50505050

Приложение В

Рекомендуемые расчетные параметры и условна работы щеток для электрических машин общего назначения

Обозначения марок щетокНаименование группы марокПереходное падение напряжения на пару щеток при рек. плотности тока, ВПлотность, А/см»Скорость, м/сДавление на щетку, кПаПреимущественная область примененияГ-20 Г-21 Г-22Угольно-графитные2,9 4,3 2,515 5 1040 30 3050 15-100 40Генераторы и двигатели с облегченными условиями коммутации и коллекторные машины переменного токаГЗ 611М 610МГрафитные1,9 2 211 12 1525 40 9020-25 20-25 12-22Генераторы и двигатели с облегченными условиями коммутации и контактные кольцаЭГ2А ЭГ2АФ ЭГ4 ЭГ8Электро-графитиро-ванные2,6 2,2 2 2,410 15 12 1045 90 40 4020-25 15-21 15-20 20-40Генераторы и двигатели со средними н затрудненными условиями коммутации и контактные кольцаЭГ14 ЭГ51 ЭГ61 ЭГ71 ЭГ74 ЭГ74АФ ЭГ85Тоже2,5 2,2 3 2,2 2,7 2,3 2,311 12 13 12 15 15 1540 60 60 40 50 60 5020-40 20-25 35-50 20-25 17,5-25 15-21 17,5-35То жеMl мз Мб М20Метал- логра- фитные1,5 1,8 1,5 1,415 12 15 1225 20 25 2015-20 15-20 15-20 15-20Низковольтные генераторы и контактные кольцаМГ МГ2 МГ4 МГ64 МГСО МГС5То же0,2 0,5 1,1 0,5 0,2 220 20 15 25 20 1520 20 20 25 20 3518-23 18-23 20-25 15-20 18-23 20-25То жеПримечания: 1. При работе электрических машин в условиях повышенной вибрации и больших частот вращения коллектора (свыше 1500 об/мин) давление на щетку может быть повышено до 50 кПа.

Плотность тока щетки должна выбираться в зависимости от частоты вращения коллектора и условий коммутации каждого конкретного типа электрической машины. Коэффициент трения щеток о коллектор принимается равным 0,25 для всех марок щеток

Приложение Г

Основная кривая намагничивания (стали 2212,2214 и 2312)

B ,Тл00,010,020,030,040,050,060,070,080,09H,А/м0,4686970717273737475750,5767778798081828384850,6868788' 899091929394950,796991031081131181221261311350,81401451501551601651701751801850,919019520020521021522022523023512402462522582642702762822882941Д3003103203303403503603703803901,24004104204304404604704805005201,35505806106506907307808308809401,410001060112011801240130013601420148015401,516001750190020502200235025002700290031001,634003600 ,380041004400470053005900650071001,7770082008900940010 00010 60011 10011 70012 20012 8001,813 40014 00014 60015 20015 80016 40017 00017 60018 20018 8001,919 40020 00021 80023'70025 70027 80030 00032 20034 40036 600238 80041 00043 20045 40047 60049 80052 00054 50057 50060 5002,165 50072 50080 00088 00096 000104 000112 000120 000128 000136 0002,2144 000152 000160 000168 000176 000184 000192 000200 000208 000216 0002,3224 000232 000240 000248 000256 000264 000272 000280000288 000296 0002,4304 000312 000320 000328 000336 000344 000352 000360 000368 000376 000

Приложение Д

Кривая намагничивание для полюсов (сталь 3411)

Тл00,010,020,030,040,050,060,070,080,09Н, А/м11701701801851901902002002102101.12202202302352402402502602602701,22802903003103203203303403503601,33703804004104204304504604704801,45005205405605806006206406606801,57007307607908208508809109409701,610001100120013001400150016001700180019001,72000210022002300240025002800310034003700

Приложение Е

Литая сталь, толстые листы (ст3), поковки

В, Тл00,010,020,030,040,050,060,070,080,09H, А/м00816243240485664720,18088961041121201281361441520,21601681761841922002082162242320,32402482502642722802882963043120,43203283363443523603683763843920,54004044174264344434524614704790,64884975065165255355445545645740,75845396036136236326426526626720,86826397037247347457557667767870,97988108238358488508738858989111924938953969986100410221039105610731,110901108112711471167118712071227124812691,212901315134013701400143014601490152015551,315901630167017201760181018601920197020301,420902160223023002370244025302620271028001,528902990310032103320343035603700383039601,64100425044004550470048705000515053005500

Задание Рассчитать двигатель постоянного тока со следующими данными: Номинальная мощность: кВт Номинальное напряжение сети: В Номинальная частот

Больше работ по теме: