Каркас одноэтажного промышленного здания

 

Каркас одноэтажного промышленного здания

Исходные данные для проектирования

·Пролет поперечной рамы: L=24 м.

·Продольный шаг колонн: В=12 м.

·Длина цеха: l=120м.

·Отметка головки подкранового рельса: h=10 м.

·Краны мостовые электрические грузоподъемностью Q=20/5 т.

·Режим работы кранов: 7К.

·Узловое сопряжение ригеля с колонной: шарнирное.

·Высота ригеля на опоре: 2200 мм.

·Уклон кровли: 1:12.

·Система покрытия: беспрогонная.

·Материалы элементов каркаса: согласно СНиП II-23-81*.

·Класс бетона фундамента: В12,5.

·Снеговой район: II.

·Здание отапливаемое.

Справочные данные по мостовым кранам

Q, тРазмеры, ммМакс. давл. колеса, тВес тележки G, тВес крана с тележкой, тТип кранового рельсаГлав. крюкВспомогат. крюкНкрВ1ВкрК205240026056004400226,336КР-70

1. Компоновка однопролетной поперечной рамы

Схема поперечной рамы приведена на рис. 2.1.

Н1=10000 мм - расстояние от поверхности пола (уровня земли) до отметки головки подкранового рельса;

Нкр=2400 - высота мостового крана (габаритный размер, принимаемый по ГОСТ на мостовые краны);

Н2 = Нкр + 200мм = 2400+200=2600- расстояние от головки подкранового рельса до нижнего пояса стропильной фермы;

Нп = Н1 + Н2=10000+2600=12600 мм - полезная высота цеха - расстояние от поверхности пола до нижнего пояса стропильной фермы;

Нв = Н2+Нпб + Нр =2600+1200+120= 3920 мм - высота надкрановой части колонны;

Нпб=мм - ориентировочная высота подкрановой балки;

Нр=120мм - высота кранового рельса, принимаемая по табл. 2 (см. прил. 2);

Нн = Нп - Нв + Нб =12600-3920+800=9480 мм- высота подкрановой части колонны;

Нб = 0,8 м - заглубление базы колонны ниже нулевой отметки уровня пола;

Н = Нв + Нн = 3920+9480=13400 мм - высота колонны;

Но =2200 мм при i =1/12;

Hш = Hо + i × 0,5 × L =2200+1/12×0,5×24000=3200 мм - высота шатровой части цеха (высота покрытия);

Нзд = Нп + Нш=12600+3200=15800 мм - высота цеха;

bв =мм- ширина верхней (надкрановой) части колонны;

мм - расстояние от кромки колонны до оси ("привязка" колонны);

bн = а + ?=250+1250=1500 мм - ширина нижней (подкрановой) части колонны;

?=1000 мм - расстояние между осью колонны и осью подкрановой ветви колонны;

(bн - bв) > (В1 + с1+450) - условие, обеспечивающее прохождение мостового крана по подкрановым путям;

В1 = 260 мм - ширина выступающей части мостового крана (изображение крана дано на рисунке в начале табл. 2 прил. 5);

мм - минимальный зазор для мостовых кранов грузоподъемностью Q ? 50 т.

>785 мм. Условие выполняется.

Рис. 2.1. Компоновка поперечной рамы однопролетного производственного здания

2. Сбор нагрузки на поперечную раму

.1 Постоянная нагрузка конструкций покрытия

Расчетная равномерно распределённая по площади проекции покрытия нагрузка определяется в табличной форме в зависимости от состава кровли (табл. 2.1).

Постоянная нагрузка от массы ограждающих и несущих конструкций покрытия принимается равномерно распределенной по длине ригеля.

Сбор нагрузки на поперечную раму

Наименование нагрузкиНормативная нагрузка gн, кг/м2Коэффициент надежности по нагрузки fРасчетная нагрузка

g, кг/м2Постоянная:2 слоя бикроста101,111,0Цементно-песчаная стяжка (t=30мм; =1800кг/м3)541,370,2Пенобетон t=100 мм (=500кг/м3)50,01,365,0Битумная обмазка5,01,36,5Ребристые сборные ж/б плиты покрытия 12000х3000х455205,61,1226,16Собственная масса стропильной фермы со связями301,0531,5Итого постоянная354,6-410,36

Расчетная погонная нагрузка на ригель

кг/м,

где м - ширина грузовой площади;

Опорная реакция ригеля

кг.

Изгибающий момент в стойке рамы вследствие смещения осей, проходящих через центры тяжести сечений подкрановой и надкрановой частей колонны, который создает продольная сила Nп равен:

где е = (bн - bв)/2=(1,5-0,5)/2=0,5 мм - эксцентриситет приложения продольной силы.

.2 Снеговая нагрузка

Снеговая нагрузка условно принимается равномерно распределенной по длине ригеля:

кг/м.

где ?n=1 - коэффициент ответственности здания;

кг/м2 - расчетное значение веса снегового покрова на квадратный метр площади;

-коэффициент перехода от веса снегового покрова земли к снеговой нагрузке на покрытие;=12 м - шаг колонн (поперечных рам).

Опорная реакция ригеля

кг.

Изгибающий момент в стойке рамы вследствие смещения осей, проходящих через центры тяжести сечений подкрановой и надкрановой частей колонны, который создает продольная сила Ns равен

.3 Нагрузка от мостовых кранов

При наличии в пролете нескольких мостовых кранов рекомендуется учитывать нагрузку только от двух неблагоприятных по воздействию кранов, расположенных в соответствии со схемой, приведенной на рис. 3.2, при этом тележки с грузами номинальной величины должны быть приближены к рассчитываемому ряду колонн.

Вертикальная крановая нагрузка

Расчетные давления на колонну Dmax и Dmin - это суммарные опорные реакции подкрановых балок, опирающихся на уступ рассчитываемой колонны, которые определяются по линиям влияния.

;

,ё,

где gn = 1- коэффициент надежности по назначению;

gf = 1,1 - коэффициент надежности по крановой нагрузке;

gf1 = 1,05 - коэффициент надежности по нагрузке для веса металлических конструкций;

y =0,95 - коэффициент сочетаний, учитывающий пониженную вероятность реализации расчетной схемы;

т - максимальное давление колеса на подкрановый рельс;

т - давление колеса на подкрановый рельс на противоположной стороне мостового крана (относительно рассчитываемого ряда колонн);

т - подъемная сила мостового крана;

т - полная масса крана с тележкой;o=2 - число колес с одной стороны крана;

- сумма ординат линии влияния опорных реакций подкрановых балок;

пк=0,5 т/м - погонная масса подкрановых конструкций;

т;

т.

Подкрановые балки устанавливаются с эксцентриситетом по отношению к оси, проходящей через центр тяжести сечения подкрановой части колонны, поэтому от вертикальных давлений Dmax и Dmin возникают изгибающие моменты Мmax и Мmin соответственно

тм;

тм,

где мм - эксцентриситет приложения силы.

Горизонтальная крановая нагрузка от поперечного торможения тележек с грузами

Расчетная горизонтальная сила

т,

где т - нормативная горизонтальная сила на колесе мостового крана, вызванная торможением электрической тележки, для мостового крана с гибким подвесом груза.

.4 Ветровая нагрузка

Расчетная схема для определения ветровой нагрузки приведена на рис. 2.3.

Расчетная погонная нагрузка на колонну определяется для характерных уровней (высотных отметок) по формуле:

,

где g f = 1,4 - коэффициент надежности по ветровой нагрузке;

- нормативное значение ветрового давления;m - коэффициент, учитывающий повышение скоростного напора ветра с увеличением высоты;

с=0,8 - значение аэродинамического коэффициента с наветренной стороны для поверхностей, расположенных вертикально по отношению к направлению ветра;

В=12 м - шаг поперечных рам для промышленных зданий без стенового фахверка.

на отметке 5 м:

кг/м;

на отметке 10 м

кг/м;

где k10 = 0,65 - значение коэффициента на отметке 10 м;

на отметке Нп (полезная высота цеха)

кг/м;

где - значение коэффициента на отметке 12,6 м;

на отметке Нзд (высота здания цеха)

кг/м;

где - значение коэффициента на отметке 15,8 м.

Для удобства расчета фактическую линейную нагрузку можно заменить эквивалентной равномерно распределенной (по высоте стойки) нагрузкой:

кгс/м,

где - суммарный момент относительно уровня заделки нижней части стойки, который получается в результате перемножения равнодействующих ветровой нагрузки на отдельных участках на соответствующие плечи (расстояния до заделки);

Ветровая нагрузка, действующая на участке от низа ригеля до наиболее высокой точки здания, заменяется сосредоточенной силой, приложенной в уровне низа ригеля рамы.

Активная составляющая сосредоточенной ветровой нагрузки равна

кг.

3. Статический расчет поперечной рамы

Цель расчета поперечной рамы

Статический расчет поперечной рамы заключается в определении изгибающих моментов М, продольных N и поперечных Q сил, действующих в характерных сечениях стоек от постоянной и кратковременных нагрузок.

Комбинация расчетных усилий

СочетанияКоэф-т сочетанияКомбинацииНаименованиеНижняя (подкрановая) часть стойки (колонны)Верхняя частьВ заделкеНиже уступаВыше уступаМNМNМNОСНОВНЫЕ1+Mmax NсоотвУсилия32,04159,08826,01159,0883,71359,088Номер загружения1+81+81+4+6+-Mmax NсоотвУсилия-44,17659,088-21,376132,688-13,03776,368Номер загружения1+71+3+6-1+2Nmax +MсоотвУсилия------Номер загружения---Nmax -МсоотвУсилия-29,149132,688-21,376132,688-13,03776,368Номер загружения1+3+5-1+3+6-1+20,9+Mmax NсоотвУсилия60,11081,28830,47774,648,23259,088Номер загружения1+4+5++81+2+81+4+6++8-Mmax NсоотвУсилия-63,342140,88-22,507125,328-15,30159,088Номер загружения1+2+3+5-+71+3+6-+71+7Nmax +MсоотвУсилия29,084140,88--5,57774,64Номер загружения1+2+3+5++8-1+2+4+6++8Nmax -МсоотвУсилия-63,342140,88-17,386140,88-15,30159,088Номер загружения1+2+3+5-+71+2+3+6-+71+2+71Nmin +MсоотвУсилия32,9348,452Усилия для расчета анкерных болтовНомер загружения1*+8Nmin -МсоотвУсилия-43,28748,452Номер загружения1*+7

4. Расчет и конструирование стержня колонны

.1 Расчет и конструирование надкрановой части внецентренно-сжатой колонны сплошного сечения

Определение расчетных длин:

Выполняется в соответствии с приложением 6[1].

Коэффициенты расчетной длины ?1 для нижнего участка одноступенчатой колонны следует принимать в зависимости от значений коэффициентов n,?1 и ?:

где отношение моментов инерции подкрановой
и надкрановой частей;
Интерполируя соответствующие значения табл.67[1], получаем ?1=2,00013.

Коэффициент расчетной длины ?2 для верхнего участка колонны
определяется

следовательно, принимаем

Расчетные длины равны

а) в плоскости поперечной рамы

мм.

б) из плоскости поперечной рамы

мм,

Требуемая площадь поперечного сечения:

Расчетная комбинация изгибающего момента М и продольной силы N выбирается из табл. 4.2.= -15,301тм; N= 59,088 тс.

Требуемая площадь поперечного сечения определяется по формуле Ф. С. Ясинского [3]:

,

где N=74,64тс - расчетная продольная сила;

см- эксцентриситет приложения продольной силы;

в=50 см - ширина надкрановой части колонны (высота сечения);

коэффициент условий работы;

кгс/см2-для стали ВСт3кп2.

см2;

Проверка устойчивости в плоскости поперечной рамы:

где - коэффициент продольного изгиба, зависящий от условной гибкости
и приведенного относительного эксцентриситета .

По таблице 73[1] определяем коэффициент влияния формы сечения :

Тогда приведенный относительный эксцентриситет равен

По таблице 74[1] в зависимости от и от находим

Проверка выполняется.

Проверка устойчивости из плоскости поперечной рамы:

где с - коэффициент, определяется в соответствии с указаниями п. 5.30 [1] и зависит от параметров a, b, mx. Параметры a и b определяются по табл. 10 [1].

Относительный эксцентриситет

x=,

где М'x - наибольший изгибающий момент в плоскости рамы, действующий в средней трети участка между узлами закрепления надкрановой части колонны из плоскости.

Для шарнирного сопряжения ригеля со стойками

М'x = тм,

где М - расчетный момент, действующий выше уступа колонны.

По таблице 10[1] определяем коэффициенты a, b:

;

По таблице 72[1] находим коэффициент продольного изгиба:

Выполним проверку

Проверка выполняется.

.2 Расчет и конструирование подкрановой части внецентренно-сжатой колонны сквозного сечения

Определение расчетных длин:

Расчетные длины равны

а) в плоскости поперечной рамы

мм.

б) из плоскости поперечной рамы

мм,

Требуемая площадь поперечного сечения:

Расчетная комбинация изгибающего момента М и продольной силы N выбирается из табл. 4.2.

для первой ветви b1

M1= -63,342 тм; N1= 140,88 тс.

кг- усилие в первой ветви;

где y1.тр= y2.тр=0,5b0.тр, b0.тр=bн-3см

Требуемая площадь поперечного сечения определяется по формуле Ф. С. Ясинского [3]:

,

коэффициент условий работы;

кгс/см2-для стали ВСт3кп2.

Принимаем ][ 40(А=72,7см2, Jx=19062см2, Wx=953см3, ix=16,2 см, iy=3,03см).

для второй ветви b2

M2= 20,084тм; N2= 140,88 тс.

кг- усилие во второй ветви;

где y1.тр= y2.тр=0,5b0.тр, b0.тр=bн-3см

Требуемая площадь поперечного сечения определяется по формуле Ф. С. Ясинского [3]:

,

Принимаем [ 40(А=61,5см, Jx=15220 см2, Wx=761 см3, ix=15,7 см, iy=3,23см, z0=2,75см).

Уточнение положения центра тяжести сквозного сечения

;

где b0=bн-zв1=150-2,75=147,25см

Усилия в ветвях:

в подкрановой

кг

в шатровой ветви

кг

Проверка устойчивости ветви подкрановой части колонны

Подкрановой ветви

Проверка устойчивости в плоскости поперечной рамы:

??х=0,858- коэффициент продольного изгиба.

Проверка выполняется.

Проверка устойчивости из плоскости поперечной рамы:

??y=0,818- коэффициент продольного изгиба.

Проверка выполняется.

Шатровая ветвь

Проверка устойчивости в плоскости поперечной рамы:

??х=0,871- коэффициент продольного изгиба.

Проверка выполняется.

Проверка устойчивости из плоскости поперечной рамы:

??y=0,809- коэффициент продольного изгиба.

Проверка выполняется.

4.3 Расчет и конструирование уступа колонны

Расчетная комбинация изгибающего момента М и продольной силы N выше уступа выбирается из табл. 4.2.= 15,301 тм; N=59,088 тс.

Усилие во внутренней полке

кгс,

где bв=50см - ширина надкрановой части колонны.

Требуемая длина сварного шва крепления вертикального ребра к стенке траверсы исходя из приварки четырьмя швами определяется по формуле

см.

Расчет и конструирование траверса уступа колонны:

Положение центра тяжести сечения траверса

Момент инерции:

см4.

Момент сопротивления:

=Jх/ув=321314,64/(103-57,8)=7108,7 см3

Максимальный изгибающий момент в траверсе:

Максимальная поперечная сила с учетом усилия от мостовых кранов

где k- коэффициент, учитывающий неравномерную передачу усилия Dmax;

?=0,9-коэффициент сочетания.

Проверка прочности

Нормальное напряжение в "опасном" сечении отсека

,

Усредненные касательные напряжения в "опасном" сечении отсека

Для расчета швов крепления траверсы к подкрановой ветви составляется комбинация, дающая наибольшую опорную реакцию траверсы

Требуемая длина шва

Условие прочности стенки подкрановой ветви в месте крепления траверсы

где d- толщина стенки двутавра подкрановой ветви колонны.

Принимаем высоту траверса hтр=630мм

4.4 Расчет и конструирование базы колонны

Ветвь 1

По конструктивным соображениям определяем ширину опорной плиты:

см,

где ширина полки ветви;

толщина траверсы;

вылет консоли плиты;

см,

Принимаем см, см.

Расчетная продольной силы N в заделке.в1= 119336кг.

Вычисляем краевые напряжения в бетоне

Вычислим изгибающие моменты на разных участках опорной плиты для определения её толщины:

нагрузка, приходящаяся на полосу плиты шириной 1 см, равна

- участок 1-консольный:

участок 3 - опирание по 3 сторонам:

М3=М1

- участок 2 - опирание по 4 сторонам:

где - коэффициент, зависящий от отношения длинной стороны пластинки к короткой:

Определяем толщину опорной плиты

Принимаем

4.5 Расчет анкерных болтов

При расчете анкерных болтов необходимо принимать комбинацию нагрузок, дающую наибольшее растягивающее усилие в болтах. Комбинация продольной силы Na и изгибающего момента Ma выбирается из табл. 4.2.an= 43,287 тм; Nan= 48,452 тс.

Усилие в анкерных болтах

Требуемая площадь сечения одного анкерного болта

где n=2 - количество анкерных болтов с одной стороны базы;

- расчетное сопротивление анкерного (фундаментного) болта растяжению (табл. 60* [1]).

По табл. 62[1] принимаем болты конструктивно d=24 мм

.6 Расчет элементов соединительной решетки колонны

Угол наклона раскоса относительно ветвей колонны

Длина сжатого раскоса

Нагрузка

Элементы решетки рассчитываются на поперечную силу Q. Выбор поперечной силы производится из условия Qfic [1. п.58] и фактической Qfаc, определяется по результатам статического расчета поперечной рамы

Qfаc(№1,2,7)=2573+677+4481=7731кг

Усилие в раскосе

Требуемая площадь поперечного сечения

Ad,тр = см2,

Принимаем 2 равнополочных уголка 63х6

А=7,28см2; ix=1,93см

Проверка устойчивости

;

Проверка устойчивости подкрановой части колонны сквозного сечения как единого стержня в плоскости действия момента

=см

Lefx=?1H=2*150=300см

Jx= Jx1+Ab1*yb12+ Jx2+Ab2*yb22=19062+53,8*70,232+15220+46,5*79,772=595528,5см4

m=e*Ad*a/Jx=44,9*134,2*70,23/595528,5=0,712

е=М1/N1=6334200/140880=44,9

??e=0,58544

Проверка выполняется.

5. Расчет и конструирование подкрановой балки

.1 Определение нагрузок

Для крана грузоподъемностью Q=10 т принимаем данные для расчета:

·максимальное давление колеса на подкрановый рельс т;

·масса тележки G=6,3 т;

·тип кранового рельса: КР-70

·материал балки - сталь C255 (кгс/см2).

См. п. 3,3 Нагрузки от мостовых кранов.

.2 Определение расчетных усилий

Максимальный момент возникает в сечении, близком к середине пролета. Для определения наибольших изгибающих моментов и поперечных сил устанавливаем краны в невыгоднейшее положение (рис. 6.1).

Наибольший изгибающий момент от вертикальных давлений колес двух мостовых кранов

где -??n=0,95-коэффицент надежности по назначению [2];

??f=1,1- коэффициент надежности по нагрузке[2];

kд=1,1 - коэффициент динамики, для режима работы мостового крана 7К.

Расчетный момент с учетом собственного веса подкрановых конструкций равен

где a =1,05- коэффициент, учитывающий влияние собственной массы подкрановых конструкций на значение максимального изгибающего момента.

Расчетный изгибающий момент от горизонтальных усилий равен

Рис.5.1. Определение усилий Mmax и Qmax при загружении подкрановой балки двумя четырехколесными кранами

Наибольшая поперечная сила от вертикальных усилий в сечении балки над опорой

.3 Подбор сечения балки

Требуемый момент сопротивления балки равен

см3.

где ?=1,05-коэффицент, учитывающий дополнительное напряжение вследствие закрепления верхнего пояса тормозным листом.

Минимальная высота балки равна

Предварительно толщину стенки назначаем по формуле

Принимаем

Оптимальная высота балки равна

Примем высоту стенки

Проверим толщину стенки на прочность при срезе

где

Примем толщину пояса

Условие выполняется.

Принимаем пояс из листа с учетом удобной установки на него рельса 400х20 мм.

Проверим условие обеспечения местной устойчивости пояса

Проверка выполняется.

По полученным данным компонуем сечение балки.

5.3 Проверка прочности сечения

Проверка прочности нормальных напряжений

Определяем геометрические характеристики сечения относительно оси OX:

см4;

см3;

Определяем геометрические характеристики тормозной балки относительно оси OY:

см;

Проверка прочности

По нормальным напряжениям

кг/см2 кг/см2.

где кг/см2.

см.

Условие выполняется.

. По касательным напряжениям

где

Условие выполняется.

Проверка прочности стенки на действие максимальных местных напряжений

Прочность стенки на действие максимальных местных напряжений проверяют по формуле

где g f1=1,1 - коэффициент увеличения вертикальной сосредоточенной силы на отдельное колесо мостового крана;

- расчетная нагрузка на колесе крана без учета динамичности;

см - условная длина распространения местных сжимающих напряжений;

- коэффициент, принимаемый для сварных балок равным 3,25;

Iр, f = Iр + If - сумма собственных моментов инерции подкранового рельса Iр и верхнего пояса подкрановой балки If.

Проверка местной устойчивости стенки подкрановой балки

определяем условную гибкость стенки балки

- в соответствии с п. 7.10 [1], стенку балки необходимо укрепить поперечными ребрами жесткости. Расстояние между основными поперечными ребрами не должно превышать см.

Принимаем расстояние между поперечными ребрами жесткости a=1.5м.

расчет на устойчивость стенок балок симметричного сечения, укрепленных только поперечными основными ребрами жесткости, при наличии местного напряжения следует выполнять по формуле

Расположение катков кранов и эпюры М и Q показаны на рис. 5.3.

Рис. 5.3. К расчету устойчивости отсеков стенки подкрановой балки

Проверяем местную устойчивость стенки балки среднего отсекасм:

Расчетный изгибающий момент в пролетном отсеке равен

Расчетная поперечная сила в приопорном отсеке равна

Нормальное напряжение в "опасном" сечении отсека

Усредненные касательные напряжения в "опасном" сечении отсека

Местные напряжения под колесом мостового крана

Критическое нормальное напряжение:

При;

и фор. 77[1]

кгс/см2,

где - коэффициент, определяемый по табл. 25 [1].

Критическое напряжение от местного давления колес

кгс/см2,

где c1=43,685- коэффициент, принимаемый для сварных балок по табл. 23 [1];

- условная гибкость стенки (в продольном направлении отсека).

Критическое касательное напряжение:

кгс/см2,

где кгс/см2 - расчетное сопротивление стали срезу.

- отношение большей стороны отсека к меньшей,

- условная приведенная гибкость.

Устойчивость стенки в среднем отсеке балки обеспечена.

Прочие проверки

Прочность стенки на действие касательных напряжений обеспечена, так как принятая толщина стенки больше определенной из условия среза.

Жесткость балки также обеспечена, так как принятая высота балки значительно превышает минимальную высоту.

Проверку общей устойчивости подкрановой балки можно не производить, так как осуществляется непрерывное закрепление тормозного листа к верхнему поясу подкрановой балки сварными швами.

.4 Расчет деталей подкрановой балки

Расчет соединений поясов подкрановой балки со стенкой

Требуемая величина катета шва kf, соединяющего пояс со стенкой, определяется из условия

см.

где Sf = tf × bf × -момент пояса относительно оси x-x,

-коэффициент, принимаемый для автоматической сварки при d=1,4-2,0.

??è??? êà??? ?âà??î?î ?âà 6??.

??îâ??êà ?à ????è? îïî??î?î ????à

?ë? ïî?ê?à?îâîé ?àëêè ï?è??? âû???ïà?ù?? îïî??î? ????î à = 20 ??.

??? tp=2??, bp=25?? - ?è?è?à è ?îëùè?à îïî??î?î ????à;p=3700ê??/??2 - ?à?÷???î? ?îï?î?èâë??è? ????è? ?î???âîé ïîâ????î??è.

??îâ??êà âûïîë??????.

??îâ??êà ?à ???îé÷èâî??ü îïî??îé ÷à??è

??è ï?îâ??ê? ?à ???îé÷èâî??ü ê?î?? îïî??î?î ????à âêë?÷à???? ?îïîë?è??ëü?î ÷à??ü ????êè ïî?ê?à?îâîé ?àëêè. ?î???? ???îé÷èâî??è ?î??? ï?îèçîé?è î??î?è??ëü?î î?è x-x.

,

??? ?îï. ÷ = - ïëîùà?ü îïî??îé ÷à??è;

jx - êî?ôôè?è??? ï?î?îëü?î?î èç?è?à ï?è ?????àëü?î? ??à?èè, îï????ë????? ïî ?à?ë. 72 [1] èëè ïî ?à?ë. 1 ï?èë. 3 â çàâè?è?î??è î? ?è?êî??è

;

w - âû?î?à ? -î??àç?îé ??îéêè.

??îâ??êà âûïîë??????.

6. ?à?÷?? è êî?????è?îâà?è? ???îïèëü?îé ô???û

.1 ?ï????ë??è? ??èëèé â ?ë?????à? ???îïèëü?îé ô???û

?à???çêà, ï?èëî????à? ê ?çëà? â??????î ïî??à:

??èëè? â ?ë?????à? ???îïèëü?îé ô???û îï????ë????? à?àëè?è÷??êè ïî ï?àâèëà? ???îè??ëü?îé ???à?èêè. ?ç ??ëîâèé ?è?????èè ??èëè? â ?ë?????à? îï????ë????? ?îëüêî ?ë? ïîëîâè?û ô???û (î?ï?àâî÷?îé ?à?êè).

6.3 ?î??î? ??÷??èé ???????é ???îïèëü?îé ô???û

?î??î? ??÷??èé ïî??îâ

?????èé ïî?? N4:

?ëîùà?ü ïîï???÷?î?î ??÷??è? â??????î ??à?î?î ïî??à îï????ë????? ïî ôî???ë? ?ë? ?à?÷??à ?????àëü?î ??à?û? ?ë?????îâ

Af,?? = ??2,

j?? = 0,8 - êî?ôôè?è??? ï?î?îëü?î?î èç?è?à.

?î ?î??à????? ïî??è?à?? 2 ?àâ?îïîëî÷?û? ??îëêà 180?11:

??2, ??,

?î??à ?è?êî??ü ??????? ïî??à ?àâ?à

.

??îâ??êà ???îé÷èâî??è ïî?î??à??î?î ??÷??è?

.

??îâ??êà âûïîë??????.

?è??èé ïî?? N6:

?ëîùà?ü ïîï???÷?î?î ??÷??è? ?è????î (?à??????î?î) ïî??à îï????ë????? ïî ôî???ë?

Af,?? = ??2.

?î ?î??à????? ïî??è?à?? 2 ?àâ?îïîëî÷?û? ??îëêà 140?12:

,??,

??îâ??êà ï?î÷?î??è

,

.

??îâ??êà âûïîë??????.

?î??î? ??÷??èé ?ë?????îâ ?????êè

?ïî??ûé ?à?êî? N8:

???????à? ïëîùà?ü ïîï???÷?î?î ??÷??è? îïî??î?î ?à?êî?à ?àâ?à

A?,?? = ??2,

?î ?î??à????? ïî??è?à?? 2 ?àâ?îïîëî÷?û? ??îëêà 160?11:

??2, ??.

?î??à ?è?êî??ü ??????? îïî??î?î ?à?êî?à ?àâ?à

.

??îâ??êà ???îé÷èâî??è ïî?î??à??î?î ??÷??è?

.

??îâ??êà âûïîë??????.

?à??????ûé ?à?êî? N9:

?ëîùà?ü ïîï???÷?î?î ??÷??è? ?à??????î?î ?à?êî?à

f,?? =??2,

?î ?î??à????? ïî??è?à?? 2 ?àâ?îïîëî÷?û? ??îëêà 100?6,5 ( ??2).

??îâ??êà ï?î÷?î??è

,

.

??îâ??êà âûïîë??????.

??à?ûé ?à?êî? N11:

?ëîùà?ü ïîï???÷?î?î ??÷??è? ??à?î?î ?à?êî?à

f,?? =??2,

?î ?î??à????? ïî??è?à?? 2 ?àâ?îïîëî÷?û? ??îëêà 100?7 ( ??2, ??).

?î??à ?è?êî??ü ??????? îïî??î?î ?à?êî?à ?àâ?à

.

??îâ??êà ???îé÷èâî??è ïî?î??à??î?î ??÷??è?

,

??îâ??êà âûïîë??????.

??à?ûé ?à?êî? N12:

???????à? ïëîùà?ü ïîï???÷?î?î ??÷??è? ??à?î?î ?à?êî?à ?àâ?à

?,?? = ??2,

?î ?î??à????? ïî??è?à?? 2 ?àâ?îïîëî÷?û? ??îëêà 100x7:

??2, ??,

?î??à ?è?êî??ü ??????? ??à?î?î ?à?êî?à ?àâ?à

;

??îâ??êà ???îé÷èâî??è ïî?î??à??î?î ??÷??è?

,

.

??îâ??êà âûïîë??????.

??à?à? ??îéêà N10:

???????à? ïëîùà?ü ïîï???÷?î?î ??÷??è? ??à?îé ??îéêè ?àâ?à:

?,?? = ??2,

?î ?î??à????? ïî??è?à?? 2 ?àâ?îïîëî÷?û? ??îëêà 75?6:

??2, ??.

?î??à ?è?êî??ü ??????? ??à?î?î ?à?êî?à ?àâ?à

;

??îâ??êà ???îé÷èâî??è ïî?î??à??î?î ??÷??è?

.

??îâ??êà âûïîë??????.

?à??????à? ??îéêà N13:

?ëîùà?ü ïîï???÷?î?î ??÷??è? ?à??????î?î ?à?êî?à

i?,?? =??2, ix=1,53 ??

?î ?î??à????? ïî??è?à?? 2 ?àâ?îïîëî÷?û? ??îëêà 50?5 ( ??2).

??îâ??êà ï?î÷?î??è

,

.

??îâ??êà âûïîë??????.

6.4. ?à?÷?? ?âà??û? ?î??è???èé

?î ???àëë? ?âà

ïî î???ê?

ïî ï???

??? -êî?ôôè?è???, ï?è?è?à??ûé ï?è ?âà?ê? (?à?ë.34*[1]);

ê??/??2-?à?÷???î? ?î??è???è? ?âà??û? ?î??è???èé ïî ???àëë? ?âà (?à?ë.56* [1]);

-êî?ôôè?è??? ??ëîâèé ?à?î?û ?âà (ï.11.2* [1]);

?à?÷???û? ??÷??è?? ?âë????? ??÷??è? ïî ???àëë? ?âà.

?ïî??ûé ?à?êî?:

??;

??.

?à??????ûé ?à?êî? N9:

??;

??.

??à?ûé ??îéêà N10:

??;

??.

?à??????û? ?à?êî?û N11;

??;

??.

??à?ûé ?à?êî? N12:

??;

?à??????à? ??îéêà N13;

??;

??.

?ë? î???ï?÷??è? ?îâ?????îé ?à?î?û ??îëêîâ è? ?î??è???? ï?îêëà?êà?è. ?à???î??è? ????? ï?îêëà?êà?è ?îë??î ?û?ü ?? ?îë?? 40i ?ë? ??à?û? ?ë?????îâ è 80i ?ë? ?à??????û?, ??? i-?à?è?? è????èè î??î?î ??îëêà î??î?è??ëü?î î?è, ïà?àëë?ëü?îé ï?îêëà?ê?.

??ëè ?ëè?à ?âà??î?î ?âà ???ü?? 5?? ï?è?è?à?? êî?????ê?èâ?î 5??

?à?ëè?à ïî??î?à ??÷??èé ?ë?????îâ ô??? è ?à?÷??à ??ëîâû? ?âîâ ê??ïë??è? ?ë?????îâ ?????êè è ïî??à?

?ë????????????ü?à?÷???î? ??èëè???÷??è??ëîùà?ü ??÷??è? ?, êâ. ???ëè?à ???????, ???à?è?? è????èè?è?êî??ü?î?ôôè?è??? ï?î?îëü?î?î èç?è?à ?min?î?ôôè?è??? ??ëîâè? ?à?î?û ymin?î??àëü?û? ?àï?????è? G, ê??îâ ?à î???îê?îâ ïî ï?????è??÷à?è??à??????è?, ?.??à?è?, ?.??î????è÷??êà??à?÷???à???èëè? â ?âà? N, ê??à??? ??ëîâî?î ?âà ? ?ëè?? ?âîâ L,????èëè? â ?âà? N, ê??à??? ??ëîâî?î ?âà ? ?ëè?? ?âîâ L,??LLefxLefyixiy?x?y??N4--144,5 180*11 77,63013013015,67,7453,7538,90,8340,952232,7101150 43350 ??N6146,453- 140*126560060012004,316,15139,2195,1-0,952253,1102517,1 43935,9 ??N8--106,35 160*1168,83873873874,956,9378,255,80,6990,952211,4744451,031,3319050,915,4 ?+N959,5- 100*6,525,63873873873,094,43125,287,4-0,952324,2416500,822,2178500,515,5 ?N10--19,15 75*617,562700,8*2702702,33,4493,978,50,5850,81864134050,710,257450,56,5?-N11-25,78 100*727,64213374213,084,45109,494,60,4820,81937,9180460,811,977340,58,5?-N12-3,5 100*727,64213374213,084,45109,494,60,4820,8263,124500,72,710500,52,01?+N135,25- 50*59,63203203201,532,45209,1130,6-0,9554736750,73,1315750,42,6

?è?ëèî??àôè÷??êèé ?ïè?îê

1. ??è? ?-23-81*. ??àëü?û? êî?????ê?èè. ?î??û ï?î?ê?è?îâà?è?. ?.: ???îéèç?à?, 1991. 96 ?.

. ??è? 2.01.07-85. ?à???çêè è âîç??é??âè?. ?.: ???îéèç?à?, 1987. 35 ?.

. ??ë??? ?.?. ???àëëè÷??êè? êî?????ê?èè. ?.: ???îéèç?à?, 1966. 560 ?.

. ???è?è? ?.?. ???àëëè÷??êè? êî?????ê?èè. ?.: ???îéèç?à?, 1976. 680 ?.

. ???àëëè÷??êè? êî?????ê?èè. ? 3?.: ?÷??. ?ë? ???îè?. â?çîâ/ ?.?. ?î??â, ?.?. ?âà?îâ, ?.?. ?èëëèïîâ, ?.?. ??ëûé è ??., ïî? ???. ?.?. ?î??âà. - ?.: ?û??. ?ê., 1999. - 528 ?.: èë

?àç??ù??î ?à Allbest.ru

Каркас одноэтажного промышленного здания Исходные данные для проектирования ·Пролет п

Больше работ по теме: