#‘ј…Ћ: 191-0014.INF #“≈ћј: ƒиплом - ѕроектирование котельной #Ќј«Ќј„≈»≈: #‘ќ–ћј“: Word'97 #ј¬“ќ–...

 

—одержание


¬ведение

1.   ќбща€ часть

1.1  ’арактеристика обьекта

1.2   лиматологические данные

1.3  ќпределение колличества потребителей теплоты. √рафик годового расхода теплоты

1.4  —истема и принципиальна€ схема теплоснабжени€

1.5  –асчет тепловой схемы котельной

1.6  ѕодбор и размещение основного и вспомагательного оборудовани€

1.7  “епловой расчет котлоагрегата

1.8  јэродинамический расчет теплодутьевого тракта

2.   —пецчасть.

–азработка блочеой системы подогревателей.

2.1 »сходные данные водоснабжени€

2.2 ¬ыбор схемы приготовлени€ воды

2.3 –асчет оборудовани€ водоподогревательной установки

2.4 –асчет сетевой установки

3.   “ехнико-экономическа€ часть

3.1 »сходные данные

3.2 –асчет договорной стоимости строительно-монтажных работ

3.3 ќпределение годовых эксплуатационных расходов

3.4 ќпределение годового экономического эффекта

4. “ћ«–

†††† ћонтаж секционных водонагревателей

5. јвтоматика

†††† јвтоматическое регулирование и теплотехнический контроль котлоагрегата  ≈-25-14с

6. ќхрана труда в строительстве

6.1 ќхрана труда при монтаже энергетического и технологического оборудовани€ в котельной

6.2 јнализ и предотвращение по€влени€ потенциальных опасностей

6.3 –асчет стропов

7. ќрганизаци€, планирование и управление строительством

7.1 ћонтаж котлоагрегатов

7.2 ”слови€ начала производства работ

7.3 ѕроизводственна€ калькул€ци€ затрат труда и заработной платы

7.4 –асчет параметров календарного плана

7.5 ќрганизаци€ стройгенплана

7.6 –асчет технико-экономических показателей

8. ќрганизаци€ эксплуатации и энергоресурсосбережени€

—писок литературы


¬ведение.

¬ наше сложное врем€, с больной кризисной экономикой строительство новых промышленных объектов сопр€жено с большими трудност€ми, если вообще строительство возможно. Ќо в любое врем€ , при любой экономической ситуации существует целый р€д отраслей промышленности без развити€ которых невозможно нормальное функционирование† народного хоз€йства, невозможно обеспечение необходимых санитарно-гигиенических условий населени€.   таким отрасл€м и относитс€ энергетика, котора€ обеспечивает комфортные услови€ жизнеде€тельности населени€ как в быту так и на производстве.

ѕоследние исследовани€ показали экономическую целесообразность сохранени€ значительной доли† участи€ крупных отопительных† котельных установок в покрытии общего потреблени€ тепловой энергии.

Ќар€ду с крупными производственными, производственно-отопительными котельными мощностью в сотни тонн пара в час или сотни ћ¬т тепловой нагрузки установлены большое количество котельных агрегатами до 1 мвт и работающих почти на всех видах топлива.

ќднако как раз с топливом и существует сама€ больша€ проблема. «а жидкое и газообразное топливо, которое поставл€етс€ на ”краину в основном из –оссии у потребителей часто не хватает средств расплатитьс€. ѕоэтому и необходимо использовать местные ресурсы.

¬ данном дипломном проекте разрабатываетс€ реконструкци€ производственно-отопительной котельной поселка шахты " очегарка", котора€ использует в качестве топлива местный добываемый уголь. ¬ перспективе предусматриваетс€ перевод котлоагрегатов на сжигание газа от дегазации газовых выбросов шахты, котора€ находитс€ на территории обогатительной фабрики. ¬ существующей котельной установлены два паровых котлоагрегата  ≈‑25‑14, служившие дл€ снабжени€ паром предпри€ти€ шахты† кочегарка, и водогрейные котлы “¬√-8 (2 котла) дл€ отоплени€, вентил€ции и гор€чего водоснабжени€ административно-бытовых зданий и жилого поселка.

¬ св€зи с сокращением добычи угл€ снизились производственные мощности угледобывающего предпри€ти€, что привело к сокращению в потребности пара. Ёто вызвало реконструкцию котельной, котора€ заключаетс€ в использовании паровых котлов  ≈-25 не только дл€ производственных целей, но и† дл€ производства гор€чей воды на отопление, вентил€цию и гор€чее водоснабжение в специальных теплообменниках.



1. ќЅўјя†† „ј—“№

1.1. ’ј–ј “≈–»—“» ј ќЅЏ≈ “ј


ѕроектируема€ котельна€ находитс€ в городе √орловке ƒонецкой области на территории шахты У очегаркаФ.

ѕланировка, размещение зданий и сооружений на промплощадке обогатительной фабрики выполнены в соответствии с требовани€ми —Ќиѕ.

–азмер территории промплощадки в границах ограждений - 12,66 га, площадь застройки 52194 м2.

“ранспортна€ сеть района строительства представлена железными дорогами общего пользовани€ и автодорогами местного значени€.

–ельеф местности равнинный, с небольшими подъемами , в почве преобладает суглинок.

»сточником водоснабжени€ €вл€етс€ фильтровальна€ станци€ и канал —еверский ƒонец-ƒонбасс. ѕредусмотрено дублирование водовода.


1.2.  Ћ»ћј“ќЋќ√»„≈— »≈ ƒјЌЌџ≈ » √–”Ќ“ќ¬џ≈ ”—Ћќ¬»я

ƒл€ данного района строительства расчетна€ зимн€€ температура наружного воздуха дл€ проектировани€ отоплени€ и вентил€ции tзр=-23∞—; j=88%. –асчетна€ летн€€ температура tлр=27,6∞—; jр =44%. —редн€€ температура за отопительный период tоср=-1,8∞— ѕродолжительность отопительного периода составл€ет 83 дн€. [1]


“аблица 1.1.

ѕродолжительность сто€ни€ температур наружного воздуха в течение отопительного периода.

“емпература наружного воздуха, ∞—

-29,9 ¸ -25

-24,9 ¸ -20

-19,9 ¸ -15

-14,9 ¸ -10

-9,9 ¸

-5

-4,9 ¸

0

0,1 ¸ 0

+5,1 ¸ +8

¬рем€ сто€ни€ температур, ч.

8

53

161

382

665

1038

1340

673

¬сего, ч.

8

61

222

604

1269

2307

3647

4320





—негова€ нормативна€ нагрузка - 50кг/м2.

¬етрова€ нормативна€ нагрузка - 45 кг/м2 .

√лубина промерзани€ грунта по естественной поверхности земли - 1 м.

ќснованием дл€ фундаментов служат суглинки. ”словное расчетное давление на суглинок - 0,24ћѕа - (2,4кгс/см2 ). √рунтовые воды встречаютс€ на глубине 2,5 ¸ 7,5 м от поверхности земли.


1.3. ќпределение количества потребилетей теплоты. √рафик годового расхода теплоты.


–асчетные расходы теплоты промышленными предпри€ти€ми определ€ютс€ по удельным нормам теплопотреблени€ на единицу выпускаемой продукции или на одного работающего по вида.м теплоносител€ (вода, пар). –асходы теплоты на отопление, вентил€цию и технологические нужды приведены в таблице 1.2. тепловых нагрузок.

√одовой график расхода теплоты строитс€ в зависимости от продолжительности сто€ни€ наружных температур, котора€ отражена в таблице 1.2. данного дипломного проекта.

ћаксимальна€ ордината годового графика расхода теплоты соответствует расходу тепла при наружной температуре воздуха Ц23 ∞—.

ѕлощадь, ограниченна€ кривой и ос€ми ординат, дает суммарный расход теплоты за отопительныф период, а пр€моугольник в правой части графика - расход теплоты на гор€чее водоснабжение в летнее врем€.

Ќа основании данных таблицы 1.2. расчитываем расходы теплоты по потребител€м дл€ 4-х режимов: максимально-зимний (tр. о. =-23∞C;); при средней температуре наружного воздуха за отопительный период; при температуре наружного воздуха +8∞C; в летний период.


–асчет ведем в таблице 1.3. по формулам:

- теплова€ нагрузка на отопление и вентил€цию, ћ¬т

Qќ¬=Qќ¬*(tвн-tн)/(tвн-tр.о.)

- теплова€ нагрузка на гор€чее водоснабжение в летний период, ћ¬т

QЋ√¬=Q√¬*(tг-tхл)/(tг-tхз)*b


где: Qќ¬- расчетна€ зимн€€ теплова€ нагрузка на отопление и вентил€цию при расчетной температуре наружного воздуха дл€ проектировани€ системы отоплени€. ѕринимаем по табл. 1.2.

t¬Ќ - внутренн€€ температура воздуха в отапливаемом помещении, t¬Ќ =18∞—

Q√¬ - расчетна€ зимн€€ теплова€ нагрузка на гор€чее водоснабжение ( табл. 1.2);

tн- текуща€ температура наружного воздуха ,∞—;

tр.о.- расчетно отопительна€ температура наружного воздуха,

tг- температура гор€чей вод€ в системе гор€чего водоснабжени€,tг=65∞—

tхл , tхз - температура холодной воды летом и зимой,tхл =15∞—,tхз =5∞—;

b - поправочный коэффициент на летний период, b=0,85




“аблица 1.2

“епловые нагрузки

¬ид тепловой

–асход тепловой нагрузки, ћ¬т

’арактеристика

Ќагрузки

«имой

Ћетом

“еплоносител€

1.ќтопление

†и вентил€ци€

15,86

-

¬ода 150/70 ∞—

ѕар –=1,4 ћѕа

2.√ор€чее† водоснабжение

1,36

ѕо расчету


3.“ехнологические нужды

11,69

1,24

ѕар –=1,44ћѕа

¬—≈√ќ

28,91

1,24

-



“аблица 1.3.

–асчет годовых тепловых нагрузок

є п/п

¬ид нагрузки

ќбозначение

«начение тепловой нагрузки при температуре ћ¬т




tр.о=-23 ∞—

tсро.п.=-1,8∞—

tр.о=8∞—

Ћетний

1.

ќтопление и вентил€ци€

Qќ¬

15,86

7,66

3,87

-

2.

√ор€чее водоснабжение

Q√¬

1,36

1,36

1,36

0,963

3.

»того

Qќ¬+√¬

17,22

9,02

5,23

0,963

4.

“ехнологи€

Q“≈’

11,69

11,69

1,24

1,24

5.

¬сего

Q

28,91

20,71

6,47

2,203



ѕо данным табл. 1.1. и 1.3. строим график годовых расходов тепловой нагрузки, представленный на рис .1.1.


1.4. —»—“≈ћј » ѕ–»Ќ÷»ѕ»јЋ№Ќјя —’≈ћј “≈ѕЋќ—ЌјЅ∆≈Ќ»я


»сточником теплоснабжени€ €вл€етс€ реконструируема€ котельна€ шахты. “еплоноситель - пар и перегрета€ вода. ѕитьева€ вода используетс€ только дл€ систем гор€чего водоснабжени€. ƒл€ технологических нужд используетс€ пар –=0,6ћѕа. ƒл€ приготовлени€ перегретой воды с температурой 150-70∞— предусматриваетс€ сетева€ установка, дл€ приготовлени€ воды с t=65∞— - установка гор€чего водоснабжени€.

—истема теплоснабжени€ - закрыта€. ¬следствии отсутстви€ непосредственного водоразбора и незначительной утечки теплоносител€ через неплотности соединений труб и оборудовани€ закрытые системы отличаютс€ высоким посто€нством количества и качества циркулируемой в ней сетевой воды.

¬ закрытых вод€ных системах теплоснабжени€ воду из тепловых сетей используют только как греющую среду дл€ нагревани€ в подогревател€х поверхностного типа водопроводной воды, поступающей затем в местную систему гор€чего водоснабжени€. ¬ открытых вод€ных системах теплоснабжени€ гор€ча€ вода к водоразборным приборам местной системы гор€чего водоснабжени€ поступает непосредственно из тепловых сетей.

Ќа промплощадке трубопроводы теплоснабжени€ прокладываютс€ по мостам и галере€м и частично в непроходных лотковых каналах типа  л. “рубопроводы прокладывают с устройством компенсации за счет углов поворотов трассы и ѕ-образных компенсаторов.

“рубопроводы прин€ты из стальных электросварных труб с устройством теплоизол€ции.

Ќа листе 1 графической части дипломного проекта показан генплан промплощадкп с разводкой тепловых сетей к объектам потреблени€ .



1.5. –ј—„®“ “≈ѕЋќ¬ќ… —’≈ћџ  ќ“≈Ћ№Ќќ…

ѕринципиальна€ теплова€ схема характеризует сущность основного технологического процесса преобразовани€ энергии и использовани€ в установке теплоты рабочего тела. ќна представл€ет собой условное графическое изображение основного и вспомогательного оборудовани€, объединенного лини€ми трубопроводов рабочего тела в соответствии с последовательностью его движени€ в установке.

ќсновной целью расчета тепловой схемы котельной €вл€етс€:

- определение общих тепловых нагрузок, состо€щих из внешних нагрузок и расходов тепла на собственные нужды, и распределением этих нагрузок между водогрейной и паровой част€ми котельной дл€ обосновани€ выбора основного оборудовани€;

- определение всех тепловых и массовых потоков, необходимых дл€ выбора вспомогательного оборудовани€ и определени€ диаметров трубопроводов и арматуры;

- определение исходных данных дл€ дальнейших технико-экономических расчетов (годовых выработок тепла, годовых расходов топлива и др.).

–асчет тепловой схемы позвол€ет определить суммарную теплопроизводительность котельной установки при нескольких режимах ее работы.

“еплова€ схема котельной приведена на листе 2 графической части дипломного проекта.

»сходные данные дл€ расчета тепловой схемы котельной приведены в таблице 1.4, а сам расчет тепловой схемы приведен в таблице 1.5.

“аблица 1.4

»сходные данные дл€ расчета тепловой схемы отопительно-производственной котельной с паровыми котлами  ≈-25-14с дл€ закрытой системы теплоснабжени€.

єє пп

Ќаименование

ќбоз-

≈д.

–асчетные режимы

ѕримечание

позиц. исход. данных

величин

начение

изм.

ћаксимально зимний

ѕри средней температуре наиболее холодного периода

ѕри темпера туре наружного воздуха в точке излома температурного графика

Ћетний


1

2

3

4

5

6

7

8

9

01

“емпература наружного воздуха

tн

∞C

-24

-10

-

-

I

02

“емпература воздуха внутри отапливаемых зданий

tвн

∞C

18

18

18

18


03

ћаксимальна€ температура пр€мой сетевой воды

t1макс

∞C

150

-

-

-


04

ћинимальна€ температура пр€мой сетевой воды в точке излома температурного графика

t1.изл

∞C

-

-

70

-


05

ћаксимальна€ температура обратной сетевой воды

t2макс

∞C

70

-

-

-


06

“емпература деаэрированной воды после деаэратора

Tд

∞C

104,8

104,8

104,8

104,8


07

Ёнтальпи€ деаэрированной воды

iд

 ƒж/кг

439,4

439,4

439,4

439,4

»з таблиц насыщенного пара и воды при давлении 1.2ћпа

08

“емпература сырой воды на входе в котельную

T1

∞C

5

5

5

15


09

“емпература сырой воды перед химводоочисткой

T«

∞C

25

25

25

25


10

”дельный объем воды в системе тепловодоснабжени€ в т. на 1 ћ¬т суммарного отпуска тепла на отопление, вентил€цию и гор€чее водоснабжение

qсист

“/ ћ¬т

30,1

30,1

30,1

30,1

ƒл€ промышленных предпри€тий


ѕараметры пара, вырабатываемого котлами (до редукционной установки)








11

ƒавление

P1

ћѕа

1,4

1,4

1,4

1,4

»з таблиц насы-

12

“емпература

t1

∞C

195

195

195

195

щенного пара и

13

Ёнтальпи€

i1

 ƒж/кг

2788,4

2788,4

2788,4

2788,4

воды при давлении 1,4 ћѕа


ѕараметры пара после редукционной установки:








14

ƒавление

P2

ћѕа

0,7

0,7

0,7

0,7

»з таблиц насы-

15

“емпература

t2

∞C

165

165

165

165

щенного пара и

16

Ёнтальпи€

i2

 ƒж/кг

2763

2763

2763

2763

воды при давлении 0,7 ћѕа


ѕараметры пара, образующегос€ в сепараторе непрерывной продукции:








17

ƒавление

P3

ћѕа

0,17

0,17

0,17

0,17

»з таблиц насы-

18

“емпература

t3

∞C

115,2

115,2

115,2

115,2

щенного пара и

19

Ёнтальпи€

i3

 ƒж/кг

2700

2700

2700

2700

воды при давлении 0,17 ћпа


ѕараметры пара, поступающего в охладитель выпара из деаэратора:








20

ƒавление

P4

ћѕа

0,12

0,12

0,12

0,12

»з таблиц насы-

21

“емпература

t4

∞C

104,8

104,8

104,8

104,8

щенного пара и

22

Ёнтальпи€

i4

 ƒж/кг

2684

2684

2684

2684

воды при давлении 0,12 ћпа


ѕараметры конденсатора после охладител€ выпара:








23

ƒавление

P4

ћѕа

0,12

0,12

0,12

0,12

»з таблиц насы-

24

“емпература

t4

∞C

104,8

104,8

104,8

104,8

щенного пара и

25

Ёнтальпи€

i5

 ƒж/кг

439,4

439,4

439,4

439,4

воды при давлении 0,12 ћпа


ѕараметры продувочной воды на входе в сепаратор непрерывной продувки:








26

ƒавление

P1

ћпа

1,4

1,4

1,4

1,4

»з таблиц насы-

27

“емпература

t1

∞C

195

195

195

195

щенного пара и

28

Ёнтальпи€

i7

 ƒж/кг

830,1

830,1

830,1

830,1

воды при давлении† 1,4 ћпа


ѕараметры продувочной воды на выходе из сепаратора непрерывной продувки:








29

ƒавление

P3

ћпа

0,17

0,17

0,17

0,17

»з таблиц насы-

30

“емпература

t3

∞C

115,2

115,2

115,2

115,2

щенного пара и

31

Ёнтальпи€

i8

 ƒж/кг

483,2

483,2

483,2

483,2

воды при давлении 0,17 ћпа

32

“емпература продувочной воды после охлаждени€ продувочной воды

tпр

∞C

40

40

40

40


33

“емпература конденсата от блока подогревателей сетевой воды

tкб

∞C

80

80

80

80

ѕринимаетс€

34

“емпература конденсата после паровод€ного подогревател€ сырой воды

t2

∞C

165

165

165

165

ѕринимаетс€

35

Ёнтальпи€ конденсата после паровод€ного подогревател€ сырой воды

i6

 ƒж/кг

697,1

697,1

697,1

697,1

»з таблиц насыщенного пара и воды при давлении 0,7 ћпа

36

“емпература конденсата, возвращаемого с производства

tкп

∞C

80

80

80

80


37

¬еличина непрерывной продувки

ѕ

%

4,6

4,6

4,6

4,6

ѕринимаетс€ из расчета химводоочистки

38

”дельные потери пара с выпаром из деаэратора питательной воды в т на 1т деаэрированной воды

dвып

т/т

0,002

0,002

0,002

0,002

ѕринимаетс€ по рекомендаци€м ÷ “»

39

 оэффициент собственных нужд химводоочистки

 снхво

-

1,2

1,2

1,2

1,2


40

 оэффициент внутрикотельных потерь пара

 пот

-

0,02

0,02

0,02

0,02

ѕринимаетс€

41

–асчетный отпуск тепла из котельной на отопление и вентил€цию

Qмаксов

ћ¬т

15,86

-

-

-

“абл. 1.2.

42

–асчетный отпуск тепла на гор€чее водоснабжение за сутки наибольшего водопотреблени€

Qсргв

ћ¬т

1,36

-

-

-

“абл. 1.2.

43

ќтпуск тепла производственным потребител€м в виде пара

ƒотр

кг/с

4,98

4,98

4,98

0,53


44

¬озврат конденсата от производственных потребителей (80%)

Gпотр

=кг/с

3,98

3,98

3,98

0,42

=0,8

“аблица 1.5

–асчет тепловой схемы отопительно-производственной котельной с паровыми котлами  ≈-25-14с дл€ закрытой системы теплоснабжени€.

єє пп

Ќаименование

ќбоз-

≈д.

–асчетна€

–асчетные режимы

позиц. исход. данных

величин

начение

изм.

формула

ћаксимально зимний

ѕри средней температуре наиболее холодного периода

ѕри темпера туре наружного воздуха в точке излома температурного графика сетевой воды.

Ћетний

01

“емпература наружного воздуха в точке излома температурного графика сетевой воды

tн.изл

∞C

tвн-0,354(tвн- tр.о.)

-

-

18-0,354* *(18+24)= =3,486

-

02

 оэффициент снижени€ расхода тепла на отопление и вентил€цию в зависимости от температуры наружного воздуха

 ов

-

(tвн- t'н)/ (tвн- tр.о)

1

(18-(-10))/(18-(-23))=0,67

(18-0,486)/ /(18-(-24))= =0,354

-



















03

–асчетный отпуск теплоты на отопление и вентил€цию

Qов

ћ¬т

Qмаксовов

15,86

15,86*0,67= 10,62

5,61

-

04

«начение коэффициента  ов в степени 0,8

 0.8ов

-


1

0,73

0,436

-

05

“емпература пр€мой сетевой воды на выходе из котельной

tI

∞C

18+64,5* * 0.8ов+64,5* ов

150 (см 03)

18+64,5*0,73+67,5*0,67= 110,3

70 (см 04)

70

06

“емпература обратной сетевой воды

t2

∞C

t1-80* ов

70

56,7

54,7

42,7

07

—уммарный отпуск теплоты на отопление, вентил€цию и гор€чее водоснабжение в зимних режимах

Qов+гв

ћ¬т

Qов+ Qсргв

17,22

11,98

6,97

0,936

08

–асчетный расход сетевой воды в зимних режимах

Gсет

кг/с

Qов+гв*103/(t1-t2)*C

51.37

94.13

65.56

-

09

ќтпуск теплоты на гор€чее водоснабжение в летнем режиме

Qлгв

ћ¬т


-

-

-

0,963



















10

–асчетный расход сетевой воды в летнем режиме

Gлсет

кг/ч

Qлгв*103/(t1-t2)*C

-

-

-

9,2

11

ќбъем сетевой воды в системе водоснабжени€

Gсист

qсис*Qдmax

519,53

519,53

519,53

519,53

12

–асход подпиточной воды на восполнение утечек в теплосети

Gут

кг/с

0,005*Gсист*1/3,60

0,72

0,72

0,72

0,72

13

 оличество обратной сетевой воды

Gсет.обр.

кг/с

Gсет- Gут

21,24

92,21

60,08

7,64

14

“емпература обратной сетевой воды перед сетевыми насосами

tз

∞C

t2*Gсет.обр+“*Gут/ Gсет

70,5

56,7

42,2

43,1

15

–асход пара на подогреватели сетевой воды

ƒб

кг/с

Gсет*(t1-t3)/ (i2/4,19-tкб)* 0,98

7,14

9,13

2,93

0,48

16

 оличество конденсата от подогревателей сетевой воды

Gб

кг/с

ƒб

7,14

9,13

2,93

0,43














































17

ѕарова€ нагрузка на котельную за вычетом расхода пара на деаэрацию и на подогрев сырой воды, ум€гчаемой дл€ питани€ котлов, а также без учета внутрикотельных потерь

ƒ

кг/с

ƒпотрбмаз

4,98+7,14=† 12,12

4,98+9,13=† 14,11

4,98+2,93=† 7,91

0,53+0,43=† 0,96

18

 оличество конденсата от подогревателей сетевой воды и с производства

Gк

кг/с

Gб+ Gпотр

7,19+3,98=† 11,12

9,13+3,98=† 13,11

2,93+3,98=† 6,91

0,43+0,42=† 0,85

19

 оличество продувочной воды,† поступающей в сепаратор непрерывной продувки

Gпр

кг/с

n/100*ƒ

0,6

0,7

0,39

0,05

20

 оличество пара на выходе из сепаратора непрерывной продувки

ƒ'пр

кг/с

0,148*Gпр

0,148*0,6= 0,089

0,148*0,70= 0,104

0,148*0,39= 0,060

0,148*0,05= 0,007





































21

 оличество продувочной воды, на выходе из сепаратора непрерывной продувки

G'пр

кг/с

G'пр- ƒпр

0,6-0,089= 0,511

0,70-0,104=† 0,596

0,32-0,060=† 0,33

0,05-0,007=† 0,043

22

¬нутрикотельные потери пара

ƒпот

кг/с

0,02*ƒ

0,02*1212* 0,24

0,02*14,11=† 0,28

0,02*7,91=† 0,16

0,02*0,96=† 0,02

23

 оличество воды на выходе из деаэратора

Gд

кг/с

ƒ+ Gпр+ ѕут

13,44

15,53

9,02

2,07

24

¬ыпар из деаэратора

ƒвып

кг/с

dвып*Gд

0,002*13,44=† 0,027

0,002*15,53=† 0,03

0,002*9,02=† 0,018

0,002*2,07=† 0,004

25

 оличество ум€гченной воды, поступающей в деаэратор

Gхво

кг/с

потр-Gпотр)+ +G'прпотвып +Gут

2,498

2,64

2,44

0,96

26

 оличество сырой воды, поступающей на химводоочистку

Gс.в

кг/с

 с.н.хво*Gхво

1,2*2,498=† †3,2

1,2*2,64=†† 3,17

1,2*2,44=†† 2,93

1,2*0,96=†† 1,15

27

–асход пара дл€ подогрева сырой воды

ƒс

кг/с

Gсв*(“3-“1)*—/(i2-i6)*0.98

0.13

0.13

0.12

0.024

28

 оличество конденсата от подогревателей сырой воды, поступающей в деаэратор

Gс

кг/с

ƒс

0,13

0,13

0,12

0,024










29

—уммарный вес потоков, поступающих в деаэратор (кроме греющего пара)

GS

кг/с

Gк+Gхво+Gспрвып

13,89

15,95

10,07

2,01

30

ƒол€ конденсата от подогревателей сетевой воды и с производства в суммарном весе потоков, поступающих в деаэратор



Gк/ GS

0,8

0,82

0,68

0,4

31

”дельный расход пара на деаэратор

dд

кг/кг

–ис.11 [† ]

0,0525

0,052

0,056

0,0753

32

јбсолютный† расход пара на деаэратор

ƒ*g

кг/с

dд* GS

0.75




33

–асход пара на деаэратор питательной воды и дл€ подогрева сырой воды

-

кг/с

gс)*

0,75+0,13=†† 0,88

0,82+0,13=†† 0,95

0,56+0,12=†† 0,88

0,15+0,024= 0,179

34

ѕарова€ нагрузка на котельную без учета внутрикотельных потерь

ƒ*'

кг/с

ƒ+(ƒgс)

12,12+0,88=†† 13,00

14,11+0,9=†† 15,06

7,91+0,68= 8,59

0,96+0,179=†† 1,13

35

¬нутрикотельные потери пара

ƒпот

кг/с

ƒ' * ( пот/(1- пот))

0,26

0,3

0,17

0,023










36

—уммарна€ парова€ нагрузка на котельную

ƒ*сум

кг/с

ƒ'+ƒпот

13,26

15,36

8,76

1,153

37

 оличество продувочной воды, поступающей в сепаратор непрерывной продувки

Gпр

кг/с

n/100*Dсум

0,61

0,71

0,42

0,055

38

 оличество пара на выходе из сепаратора непрерывной продувки

Dпр

кг/с

Gпр*(i7*0,98-i8)/ (i3-i8)

0,091

0,104

0,06

0,008

39

 оличество продувочной воды на выходе их сепаратора непрерывной продувки

G'пр

кг/с

Gпр-Dпр

0,519

0,606

0,36

0,047

40

 оличество воды на питание котлов

Gпит

кг/с

Dсум+Gпр

13,87

16,07

9,18

1,208

41

 оличество воды на выходе из деаэратора

Gg

кг/с

Gпит+Gут

14,59

17,157

9,90

1,93

42

¬ыпар из деаэратора

Dвып

кг/с

dвып*Gg

0,029

0,034

0,02

0,004

43

 оличество ум€гченной воды, поступающее в деаэратор

Gхво

кг/с

(Dпотр-Gпотр)-G'пр+ Dпот+Dвып+Gут


2,72

2,48

0,98



















44

 оличество сырой воды, поступающей на химводоочистку

Gс.в

кг/с

Kс.н.хво*Gхво

1,2*2,57=†† 3,08

1,2*2,72=†† 3,24

1,2*2,48=†† 2,98

1,2*0,98=†† 1,12

45

–асход пара дл€ подогрева сырой воды

Dc

кг/с

Gс.в.*(T3-T1)*C/ (i2-i8)*0,98

0,068

0,14

0,12

0,02

46

 оличество конденсата поступающего в деаэратор от подогревателей сырой воды

Gc

кг/с

Dc

0,068

0,14

0,12

0,02

47

—уммарный вес потоков поступающих в деаэратор (кроме греющего пара)

GS

кг/с

Gk+Gхво+Gc+Dпр-Dвып

13,9

16,04

9,78

1,96

48

ƒол€ конденсата от подогревателей


кг/с

Gk/ GS

11,12/13,90=†† 0,797

13,11/16,04=†† 0,82

0,736

0,486

49

”дельный расход пара на деаэратор

dg

кг/кг

–ис.11

0,0525

0,052

0,056

0,0753

50

јбсолютный† расход пара на деаэратор

Dg

кг/с

dg* GS

0,765

0,835

0,55

0,15

51

–асход пара на деаэрацию питательной воды и подогрев сырой воды

-

кг/с

(Dg+Dc)

0,833

0,975

0,67

0,17










52

ѕарова€ нагрузка на котельную без учета внутрикотельных потерь

ƒ1

кг/с

D+(Dg+Dc)

12,12+0,87=†† 12,9

14,11+0,87=†† 15,07

7,91+0,67=†† 8,58

0,96+0,17=†† 1,13

53

—уммарна€ парова€ нагрузка на котельную

Dсум

кг/с

ƒ1+Dпот

13,21

15,385

8,75

1,153

54

ѕроцент расхода пара на собственные нужды котельной (деаэраци€ подогрев сырой воды)

 с.н.

%

gс)/Dсум*100

6,3

6,34

7,66

14,74

55

 оличество работающих котлов

Nк.р.

Ўт.

Dсум/Dкном

2

2

2

1

56

ѕроцент загрузки работающих паровых котлов

 зат

%

Dсум/Dкном*Nк.р.* *100%

95,17

110,84

63

16,6

57

 оличество воды, пропускаемое помимо подогревателей сетевой воды (через перемычку между трубопроводами пр€мой и обратной сетевой воды)

Gсет.п.

кг/с

Gсет*(tmax1-t1)/†††††† /(tmax1-t3)

0

40,22

49,52

7,03




























58

 оличество воды пропускаемое через подогреватели сетевой воды

Gсет.б.

кг/с

Gсет- Gсет.п.

51,37

94,13-40,22=†† 53,91

66,56-49,52=†† 17,04

9,20-7,03=†† 2,17

59

“емпература сетевой воды на входе в паровод€ные подогреватели

t4

∞C

[t1max(i6-tк.б.с.)+ t3(i2-i6)]/(i2- tк.б.с.)

81,6

71,2

57,4

58,6

60

“емпература ум€гченной воды на выходе из охладител€ продувочной воды

4

∞C

T3+G'пр/Gхво*(i8/c --tпр)

33,6

32,1

31,1

37,2

61

“емпература ум€гченной воды поступающей в деаэратор из охладител€ пара

5

∞C

T4+Dвып/Gхво*(i4-i5)/c

37,8

35,6

34,4

39,2


1.6. ѕќƒЅќ– » –ј«ћ≈ў≈Ќ»≈ ќ—Ќќ¬Ќќ√ќ » ¬—ѕќћќ√ј“≈Ћ№Ќќ√ќ ќЅќ–”ƒќ¬јЌ»я


Ќа основании результатов полученных при расчете тепловой схемы котельной (таб. 1.5) производим выбор основного и вспомогательного оборудовани€.


1.6.1. ¬ыбор паровых котлоагрегатов


¬ыбор типа, количества и единичной производительности котлоагрегатов зависит главным образом от расчетной тепловой производительности котельной, где они будут установлены; от вида теплоносител€, отпускаемого котельной.


Ќа основании вышеизложенного и в св€зи с тем, что дл€ технологических потребностей нербходим пар, в котельной установлены два паровых котлоагрегата  ≈-25-14 единичной производительностью по пару D =6,94кг/с, что в сумме дает 13,88 кг/с. ј из расчета тепловой схемы максимальна€ суммарна€ парова€ нагрузка котельной Dсум=15,377 кг/с (табл.1.5 п.53), что позвол€ет использовать котлоагрегаты  ≈-25-14 с небольшой перегрузкой в один из режимов.


1.6.2. ѕодбор сетевых насосов


—етевые насосы выбирают по расходу сетевой воды . –асход сетевой воды принимаем из табл. 1.5 позици€ .


G« —≈“=93,13 кг/с = 338,87 т/ч


Ќеобходима€ производительность сетевых насосов, приведенна€ к плотности r¬=1000кг/м3, м/ч


G—Ќ=G« —≈“/r¬70=338,87/0,978=346,49

Ќапор сетевых насосов выбираетс€ из услови€ преодолени€ гидравлического сопротивлени€ теплотрассы при расчетном максимальном расходе воды, сопротивлени€ котельной и соединительных трубопроводов с 10%-м запасом.


HC P=1,1 Ќ†††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††† (1.2)

»э данных гидравлического расчета тепловой сети

Ќ = 0,7 ћѕа

“огда

HC P=1,1*0,7=0,77 ћѕа

  установае принимаем блок сетевых насосов Ѕ—Ќ-1801420, состо€щий из 2-х насосов ƒ400/80, один из которых резервный, электродвигатель ј02_82_2, N=100к¬т, n=3000-1, Q=400м3/ч, H=0,65¸0,85 ћпа


1.6.3. ѕодбор питательных насосов

¬ котельных с паровыми котлами устанавливаютс€ питательные насосы числом не менее двух с независимым приводом.

ѕитательные насосы подбирают по производительности и напору.

ѕроизводительность всей котельной, кг/с

Qѕ»“=1,1*D—”ћ††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††† (1.3)

где D—”ћ -суммарна€ паропроизводительность котельной

из табл.1.5 п.53: D—”ћ=15,377 кг/с

Qѕ»“=1,1*15,377 = 16,91 кг/с=60,89 т/ч

Ќапор, который должны создавать питательные насосы дл€ паровых котлоагрегатов, ћѕа

Ќѕ»“=1,15*(–б-–д)+Ќ—≈“†††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††† (1.4)

где –б - наибольшее возможное избыточное давление в котлоагрегате,

б =1,3 ћѕа


д - избыточное давление в деаэраторе ,–д=0,12ћѕа

Ќ—≈“- соиротивление всасывающего и нагнетающего трубопроводов.

ѕринимаегл Ќ—≈“=0,15ћѕа

ЌЌј—= 1,15(1,3-0,12)+0,15 = 1,51 ћѕа


»з табл. 15.3 [3] принимаем к установке 2 питательных насоса ѕЁ-65-40, один из которых резервный: электродвигатель ј2-92-2, подача 65 м3/ч напор† 4,41 ћѕа, частота вращени€ 3000-1.


1.6.4. ѕодбор конденсатного насоса

 онденсатные насосы перекачивают конденсат из баков, куда он поступает с производства или из паровод€ных подогревателей, в деаэратор.

ѕроизводительность конденсатного насоса, м3/ч(кг/с)

Q  Ќј—= † (табл.1.5. п.18)=13,11 кг/с=47,2 м3

Ќапор развиваемый конденсатным насосом, ћѕа

Ќкон=2,3 ћпа

ѕо табл. 15.6. [3] принимаем к установке 2 насоса  с-50-55-1 один из которых резервный: электродвигатель 4ј160ћ4, подача 50м3/ч,напор 5,5 ћѕа,частота вращени€ 1450-1.


1.6.5. ѕодбор подпиточных насосов

ƒл€ восполнени€ утечки воды из закрытых систем теплоснабжени€ устанавливают подпиточные насосы.

ѕодача подпиточного насоса принимаетс€ иэ табл.1.5


Gподп=0,72 кг/с=2,592 м3

ƒавление, создаваемое подпиточным насосом, должно обеспечить невскипание воды на выходе из котельной

Ќпод=0,4 ћѕа

ѕo табл.15.6. [3] принимаем к установке 2 подпиточных насоса  с-12-50 один иэ которых резервный: электродвигатель 4ј100 2, подача 12 м3/ч напор 0,5 ћѕа, частота вращени€ 2900 -1


1.6.6. ѕодбор деаэратора

¬ новых производственных и производственно-отопительных котельных с паровыми котлоагрегатами предусматриваетс€ установка атмосферных деаэраторов типа ƒј.

ѕодбираем деаэратор по его производительности ,т/ч(кг/с)

Gƒ=17,157 кг/с=61,76 т/ч (табл.1.5п. 41)

ѕринимаем к установке деаэратор Dј-100( табл.†† 3 ):

производительность, т/ч†† - 100

давление ,ћѕа††††† - 0,12

емкость деаэраторного бака.м3†††† - 25

поверхность охладител€

выпара, м2††††††††††††††† - 8



1.7. “епловой расчет котлоагрегата

 отел K≈-25-14c предназначен дл€ производства насыщенного пара, идущего на технологические нужды промышленных предпри€тий, в системы отоплени€, вентил€ции и гор€чего водоснабжени€.

“опочна€ камера котла шириной 272 мм полностью экранирована (степень экранировани€ Ќл/ ст =0,8) трубами d=51х2,5мм. “рубы всех экранов приварены к верхним и нижним камерам d219x8мм. “опочна€ камера по глубине разделена на два объемных блока.  аждый из боковых экранов (правый и левый) переднего и заднего топочных блоков образует самосто€тельный циркул€ционный контур. ¬ерхние камеры боковых экранов в цел€х увеличени€ проходного сечени€ на входе в пучок расположены ассиметрично отпосительно оси котла. Ўаг труб боковых и фронтового экранов Ц 55 мм, шаг труб заднего экрана Ц 100 мм, трубы заднего экрана выдел€ют из топочного объма камеру догорани€, на наклонном участке труб уложен слой огнеупорного кирпича толщиной 65мм. ќбъем топочной камеры -61,67 м3.

ƒл€ улучшени€ циркул€ционных характеристик фронтового экрана на нем устанавливаютс€ три рециркул€цинные трубы† d89х4мм. ѕлощадь лучевоспринимающей поверхности нагрева - 92,10м2.


“ретьим блоком котла €вл€етс€ блок конвективного пучка с двум€ барабанами (верхним и нижним) внутренним диаметром 1000мм. ƒлина верхнего барабана 7000мм, нижнего Ц 5500мм. “олщина стенки барабана котла - 13мм, материал - сталь 16√—. Ўирина конвективного пучка по ос€м крайних труб 2320мм. ¬ таком пучке отсутствуют пазухи дл€ размещени€ пароперегревател€, что существенно улучшает омывание конвективного пучка.

 онвективный пучок выполнен из труб d51x2,5мм. ѕоперечный шаг в пучке составл€ет 110 мм, продольный - 90мм. ѕлощадь поверхности нагрева конвективного пучка равна 417,8м2. ѕервые три р€да труб на входе в пучок имеют шахматное расположение с поперечным шагом S =220мм. ”двоение величины шага по сравнению с остальными р€дами позвол€ет увеличить проходное сечение на входе в пучок, частично перекрытое потолком потолочной камеры.


’востовые поверхности состо€т из одноходового по воздуху воздухоподогревател€ с поверхностью нагрева 228 м2, обеспечивающего нагрев воздуха до 180 0— и установленного следом за ним по ходу газов чугунного экономайзера с поверхностью нагрева 646 м2.

ƒл€ сжигани€ каменных и бурых углей под котлом устанавливаетс€ механическа€ топка “„«-2,7/5.6. јктивна€ площадь зеркала горени€ равна 13,4 м2. –ешетка приводитс€ в движение при. ѕомощи привода ѕ“-1200, обеспечивающего 8 ступеней регулировани€ скорости движени€ в приделах 2,8 - 17,6 м/ч. ƒутьевой короб под решеткой разделен на четыре воздушные зоны. ѕодача воздуха регулируетс€ при помощи поворотных заслонок на воздуховодах.  отельна€ установка оборудована системой возврата уноса и острого дуть€. ¬ыпадающий в конвективном пучке унос оседает в четырех зольниках и возвращаетс€ в топочную камеру дл€ дожигани€ при помощи воздушных эжекторов по пр€мым трубкам d76мм через заднюю стенку, восемь сопл острого дуть€ d2 мм расположены в задней стенке топки на высоте 1400мм от решетки.


1.7.1. »сходные данные и выбор коэффициента избытка воздуха

¬едем расчет котлоагрегата применительно к услови€м проектируемого объекта: уголь марки √– со следующими характеристиками

=55,2%,† Ќ=3,8%, ќ=5,8%, W=1,0%, S=3,2%,† ј=23%, NP=8%, QPH=22040 ƒж/кг, V=40%,

¬еличины коэффициента избытка воздуха за каждой поверхностью нагрева определ€ем последовательно

an=ai+Da††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††† (1.3)

где ai - коэффициент избытка воздуха предыдущего газохода

Da - нормативный присос воздуха


“аблица 1.6

 оэффициенты избытка воздуха

є п/п

√азоход

 оэффициент избытка воздуха за топкой.


Da


an

1

“опка

1,35

0,1

1,35

2

 онвективный пучок


0,1

1,45

3

¬оздухоподогреватель


0,08

1,53

4

¬од€ной экономайзер


0,1

1,63



1.7.2. –асчет обьемов и энтальпий воздуха и продуктов сгорани€


–асчет теоретического объема воздуха

V0=0,0889*(—р+0,375*Sрогр+к)+0,265*Ќр-0,0333*ќр

V0=0,0889*(55,2+0,375*3,2)+0,265*3,8-0,0333*5*8=5,83 м3/кг

–асчет теоретических обьемов продуктов сгорани€ при a=1 м3/кг

VORO2=1,866*(CP+0,375Sрогр+к)/100=1,866*(55,2+0,375*3,2)/100=1,0524

VONO2=0,79*V∞+0,08*Np=0,79*5,83+0,008*1=4,612

VOH2O=0,111Ќ+0,0124W+0,0161V0=0,111*3,8+0,0124*8+0,0161*5,83=0,6148



“аблица 1.7

’арактеристики продуктов сгорани€

є

¬еличина

≈д. изм.

√азоходы

1

3

4

5

6

7

1

 оэффициент избытка воздуха за топкой

a

1,35




2

Ќормативный присос

Da

0,1

0,1

0,08

0,1

3

 оэффициент избытка воздуха за газоходом

an

1,35

1,45

1,53

1,63

4

ќбъем трехатомных газов. VRO2=V0RO2

м3/кг

1,0524

1,0524

1,0524

1,0524

5

ќбъем двухатомных газов. VN2=V0N2+0.0161*V0

-У-

6,943

7,526

8,109

8,285

6

ќбъем вод€ных паров VH2O=V0H2O+0,0161(a-† -1)* V0

-У-

0,652

0,662

0,671

0,674

7

—уммарный† объем дымовых газов

†V=VRO2+VN2+VH2O

-У-

8,647

9,24

9,832

10,0114

8

ќбъемна€ дол€ трехатомных газов

†rRO=VRO2/V

-У-

0,122

0,114

0,107

0,105

9

ќбъемна€ дол€ вод€ных паров rH2O=VH20/V

-У-

0,197

0,186

0,176

0,077

10

 онцентраци€ золы в дымовых газах, m=јр*aун/100*Vг

-У-

3,99

3,73

3,51

3,29



“аблица 1.8

Ёнтальпии теоретического объема воздуха и продуктов сгорани€ топлива,  ƒж/кг

J, ∞—

I0=(ctв)*V0

I0RO2=(cJ)RO2* *V0RO2

I0N2=(cJ)N2*V0N2

I0H2O=(cJ)H2O* *V0H2O

I0S

1

2

3

4

5

6

30

39*5,83=227,2





100

132*5,83=769,3

169*0,054= 187,13

4,62*130=† 600,6

151*0,616= 92,87

871,596

200

286*5,83=1550,3

357*1,05=† 376,3

260*4,62= 1201,2

304*0,615= 186,96

1764,44

300

403* Е=2348,68

559* Е 589,10

392*Е1811,04

463*Е284,75

2674

400

542*Е=3158,76

772*Е=813,69

527*Е=2434,74

626*Е=384,99

3633,42

500

664*Е=3986,35

996*Е=1049,78

664*Е=3067,68

794*Е=488,31

4605,89

600

830*Е=4837,24

1222*Е= 1287,99

804*Е=3714,48

967*Е=594,71

5597,18

700

979*Е=5705,61

1461*Е= 1539,89

946*Е=4370,52

1147*Е=705,41

6615,82

800

1130*Е=6585,64

1704*Е= 1796,02

1093*Е= 5049,66

1335*Е=821,03

766,71

900

1281*Е=7465,67

1951*Е= 2056,35

1243*Е= 5742,66

1524*Е=937,26

8736,27

1000

1436*Е=8369,01

2202*Е=† 2320,91

1394*Е=† 6440,26

1725*Е=† 1060,86

9822,05

1200

1754*Е=10222,31

2717*Е= 2863,72

1695*Е=† 7890,9

2131*Е= 1310,57

12005,19

1400

2076*Е=12098,9

3240*Е=† 3414,96

2009*Е= 9281,58

2558*Е=† 1573,17

14269,71

1600

2403*Е=14004,66

3767*Е= 3970,42

2323*Е= 10792,28

3001*Е=† 1845,62

16548,3

1800

2729*Е=15904,61

4303*Е= 4535,36

2648*Е= 12206,04

3458*Е= 2126,67

18868,07

2000

3064*Е=17856,9

4843*Е= 5104,52

2964*Е= 13963,68

3926*Е=† 8414,49

21212,69

“аблица 1.9

Ёнтальпи€ продуктов сгорани€ в газоходах

J, ∞—

I0в,

 ƒж/кг

I0г,

 ƒж/кг

√азоходы и коэф-ты избытка воздуха

a=1,35

akr=1,45

aэк=1,53

aвп=1,63

Iг

Iг

Iг

Iг

1

2

3

4

5

6

7

30

227,2






100


871,596



1007,9

1015

200


1764,44



1900,76

1964

300


2674,98



2811,3

2870

400


3633,42


3747,02

3754


500


4605,89


4719,49



600


5597,18


5710,49



700


6615,82


6729,42



800


7666,71


7780,31



900


8736,37


8849,87



1000


9822,05

9912,93

9935,65



1200


12005,19

12096,07




1400


14289,71

14360,59




1600


16548,3

16639,18




1800


18868,07

18958,95




2000


21212,69

21303,57




2200


23557,3

23648







–асчет теплового балнса котлоагрегата выполнен в табл. 1.10, а поверочный расчет поверхностей нагрева котлоагрегата приведен в табл. 1.11.

Ќа основе результатов табл. 1.9 построена I-d- диаграмма продуктов сгорани€, котора€ представлена на рис. 1.2.





“аблица 1.10

–асчет теплового баланса теплового агрегата

Ќаименование

ќбозначени€

–асчетна€ ф-ла, способ

опр.

≈диницы измерени€

–асчет

1

2

3

4

5

–аспологаема€ теплота

Qpp

Qpp=Qpн

 ƒж/ г

22040

ѕотер€ теплоты от мех. неполн. сгорани€

q3

по табл. 4.4 [4]

%

0,8

ѕотер€ теплоты от мех. неполноты сгорани€

q4

по табл. 4.4 [4]

%

5

“-ра уход€щих газов

Jух

исх.данные

oC

135

Ёнтальпи€ уход€щих газов

Iух

по табл. 1.9

 ƒж/ г

1320

“-ра воздуха в котельной

tхв

по выбору

oC

30

Ёнтальпи€ воздуха в котельной

I0хв

по табл. 1.8

 ƒж/ г

227,2

ѕотер€ теплоты с уход. газами

q2


%

(1320-1,63x227)*

*(100-5)/(22040)=

=6,25

ѕотер€ теплоты от нар. охлажден.

q5

по рис 3.1 [4]

%

3,8

ѕотер€ с физ. теплом шлаков

q6

ашл*Iзр/Qрн

%

0,15*1206*

*23/22040=0,19

—умма тепл. ѕотерь

Sq


%

6,25+0,8+5+3,8+

+0,19=16,04

 ѕƒ катлоагрегата

h

100-SQ

%

100-16,04=83,96

 оэф. —охранени€ теплоты

j

1-q5/(h+ q5)


1-3,8/(83,96+3,8)=

=0,957

ѕроизводительность агрегата по пару

D

по заданию

 г/с

25/3,6=6,94

ƒавление раб. тела

P

по заданию

ћѕа

1,4

“-ра рабочего тела

tнп

по заданию

oC

195

“-ра питательн. воды

tпв

по заданию

oC

104

”дельна€ энтальпи€ р.т.

iнп

по табл.vi-7[4]

 ƒж/ г

2788,4

”дельна€ энт. питат. воды

iпв

по табл.vi-7[4]

 ƒж/ г

439,4

«начение продувки

n

по задан.

%

4,8

ѕолезно исп. теплота вагрегате

Q1

D*(iнп-iпв)+n*

*D(Iкв-Iнп)

к¬т

Q=6,94*(2788,4-439,4)+0,048*6,94*(830-439,4)=

=16432,3

ѕолный расход топлива

¬

Q1/hQрр

 г/с

16432,3/0,8396* *22040=0,88

–асчетный расход

¬р

¬*(1-q4/100)

 г/с

0,88*(1-5/100)=

=0,836

“аблица 1.11

“епловой расчет котлоагрегата  ≈-25-14с

 

є

Ќаименование

ќбозначение

–асчетна€ формула или способ определени€

≈д. изм.

–асчет

1

2

3

4

5

6

 

ѕоверочный теплообмен в топке





1.

“емпература холодного воздуха

tв

 

oC

30

2.

Ёнтальпи€ холодного воздуха

Iхв

табл. 1.10

 ƒж/ г

227,2

3.

“емпература воздуха после воздухоподогревател€

tгв

принимаетс€

oC

120

4.

Ёнтальпи€ воздуха после воздухоподогревател€

Iгв

диаграма

 ƒж/кг

925,5

5.

 оличество теплоты вносимое в топку воздухом

Qв

Iг.в.(aт-1)+ I∞х.в.*Daт

 ƒж/кг

925,5*(1,35-1,0)+227,2*0,1=346,6

6.

ѕолезное тепловыделение в топке

Qт

Qрр(100-q4-q3-q5)/(100-q4)+Qв

 ƒж/кг

22040*(100-0,8-5,0-3,8)/(100-5)+346,6=22126,4

7.

јдиабатическа€ температура горени€

tа

табл. 1.9

oC

2170

8.

“емпература газов на выходе

J

по предварительному выбору табл. 5-3[4]

oC

1050

9.

Ёнтальпи€ газов на выходе

Iт

табл. 1.9

 ƒж/ г

10458,7

10.

ѕлощадь зеркала горени€

R

по чертежу

м2

13,4

11.

—уммарна€ поверхность стен

Fст

по чертежу

м2

115,2

12.

ƒиаметр экранных труб

dнб

по чертежу

мм

51*2,5

13.

Ўаг труб экранов: боковых и фронтового заднего

S1

S2

по чертежу

по чертежу

мм

мм

55

100

14.

Ёффективна€ лучевоспри-нимающа€ поверхность топки

Ќлп

по чертежу

м2

92,1

15.

ќбъем топочной камеры

Vт

по чертежу

м3

61,67

16.

—тепень экранировани€ топки

Y

Ќэкр/Fст

-

0,8

17.

“олщина излучающего сло€

Sт

3,6*Vт/Fст

м

3,6*61,67/115,2=1,93

 


 

 

 

 

 


 

 

 

 

18.

ќтносительное положение максимальных температур по высоте топки

X

стр. 28[4]

 

0,3

19.

ѕараметр учитывающий распре-деление температуры в топке

ћ

0,59-0,5*Xт

 

0,59-0,5*0,3=0,44

20.

—редн€€ суммарна€ теплоемкость продуктов сгорани€

Vгс*ср

 

 ƒж/ г

(22040-10458,7)/(2170-1050)=11,35

21.

ќбъемна€ дол€: вод€ных паров

†††††††††††††††††††† трехатомных газов

гH20

гRO2

табл. 1.7

табл. 1.7

 

0,075

0,122

22.

—уммарна€ объемна€ дол€ трехатомных газов

гn

H20+RO2

 

 

0,197

23.

ѕроизведение

P*гn*Sт

 

м*ћѕа

0,1*0,197*1,93=0,036

24.

—тепень черноты факела

ј

рис. 5-4[4]

 

0,28

25.

 оэффициенты ослаблени€ лучей:

3-х атомных газов

золовыми частицами

частицами кокса

 

kг

kз

kкокс

 

рис. 5-5 [4]

рис. 5-6 [4]

стр. 31 [4]

 

1/(м*ћпа)

 

 

7,2

0,048

10

26.

Ѕезразмерные параметры:

X1

X2

 

X1

X2

 

стр. 31 [4]

 

-

-

 

0,5

0,03

27.

 оэффициенты ослаблени€ лучей топочной средой

kгn

 

1/(м*ћпа)

7,2*0,197+0,04*3,99+10*0,5*0,03==1,77

28.

—уммарна€ сила поглощени€ топочного объема

kps

 

 

1,77*0,1*1,93=0,327

29.

—тепень черноты топки

ат

рис. 5-3 [4]

 

0,57

30.

 оэффициент тепловой эффективности

Yср

S*Hтл/Fст

 

0,6*92,1/115,2=0,48

31.

ѕараметр

r

R/Fст

-

13,4/115,2=0,12

32.

“еплова€ нагрузка стен топки

Qт

¬р*Qт/Fст

к¬т/м2

0,836*22040/115,2=159,9

33.

“емпература газов на выходе из топки

JТТт

рис. 5-7 [4]

о

1050

34.

Ёнтальпи€ газов на выходе из топки

IТТт

IJ - диаграмма

кƒж/кг

10458,7

35.

ќбщее тепловоспри€тие топки

Qт

j(Qт- IТТт)

кƒж/кг

0,96*(22126,4-10458,7)=11202,9

1

2

3

4

5

6

 

–асчет конвективного пучка

 

 

 

 

1.

“емпература газа перед газоходом

JТкг

из расчета топки

о

1050

2.

Ёнтальпи€ газа перед газаходом

IТкг

из расчета топки

кƒж/кг

10458,7

3.

“емпература газа за газоходом

JТТкп

принимаетс€

о

400

4.

Ёнтальпи€ газа за газаходом

IТТкп

диаграмма

кƒж/кг

3747

5.

ƒиаметр труб

шаг поперечный

шаг продольный

dн*d

S1

S2

 

из чертежа

мм

мм

мм

51*2,5

110

95

6.

„исло труб поперек движени€ газа

Z1

из чертежа

шт

22

7.

„исло труб вдоль потока газа

Z2

из чертежа

шт

55

8.

ѕоверхность нагрева

Hкп

из чертежа

м2

417,8

9.

Ўирина газохода

B

из чертежа

м

2,32

10.

¬ысота газохода

h

из чертежа

м

2,4

11.

∆ивое сечение дл€ прохода газов

F

b*h-Z*dн

м2

2,32*2,4-22*2,5*0,051=2,763

12.

“олщина излучающего сло€

Sкп

0,9*dн*(4*S1*S2/(3,14*d2н)-1)

м

0,9*0,051*(4*0,11*0,095/(3,14*0,05)-1)=0,189

13.

“епловоспри€тие по уравнению теплового баланса

Qбкп

j*(IТ-IТТ+Daкп*Iхв)

кƒж/кг

0,96*(10458,7-3747+0,1*227,2=7063,1

14.

“емпературный напор в начале газохода

Dtб

JТкп-tнп

о

1050-195=855

15.

“емпературный напор в конце газохода

Dtм

JТТ-tнп

о

400-195=205

16.

—редний температурный напор

Dt

(Dtб-Dtм)/Ln(Dtб/Dtм)

о

(855-195)/Ln(855/195)=459,2

17.

—редн€€ температура газов в газоходе

Jср

0,5*(JТ+JТТ)

о

0,5*(1050+400)=725

18.

—редн€€ скорость газов в газоходе

w

¬р*Vг*(Jср+273)/(Fг*273)

м/с

0,836*9,24*(725+273)/(2763*273)=

=9,74

19.

 оэффициент теплоотдачи конвекцией от газов к стенке

aк

рис. 6-6 [4]

¬т

м2*о

63*1*0,925*0,95=58,45

20.

ќбъемна€ дол€ вод€ных паров

H2O

табл. 1.8

-

0,072

 


 

 

 

 

1

2

3

4

5

6

21.

—уммарна€ объемна€ дол€ 3-х атомных газов

RO2

табл. 1.8

-

0,186

22.

—уммарна€ поглощающа€ способность 3-х атомных газов

 

p*√n*Sкп

м/ћѕа

0,1*0,186*0,189=0,0033

23.

 оэффициент ослаблени€ лучей 3-х атомными газами

kг

рис. 5-5 [4]

1/(м*ћѕа)

29,0

24.

—уммарна€ оптическа€ толщина запыленного газового потока

 

kг*√п*P*Sт

 

29*0,186*0,1*0,189=0,1

25.

—тепень черноты газов

а

рис. 5-4 [4]

 

0,095

26.

“емпература загр€зненной стенки

tз

 

о

195+60=255

27.

 оэффициент теплоотдачи излучением

a1

рис. 6-12 [4]

¬т/

2*о—)

9,36

28.

 оэффициент использовани€

ò

0,9¸0,95

 

0,93

29.

 оэффициент теплоотдачи от газов к стенке

a1

ò(aк-aл)

¬т/

2*о—)

0,93*(58,95+9,36)=63,53

30.

 оэффициент тепловой эффективности

y

табл. 6-2

 

0,6

31.

 оэффициент теплопередачи

 

y*a1

¬т/

2*о—)

0,6*63,53=38,5

32.

“епловоспри€тие пучка

Qткп

 *Ќ*Dt/¬р*103

 ƒж/кг

38,5*417,8*459,15/(0,836*103)=7907

33.

–асхождение величин

(Qткп-Qбкп)/Qткп*100%

%

(7907-7663,1)/7907*100=3,1

 

–асчет воздухоподогревател€

 

 

 

 

1.

“емпература газов на входе в воздухонагреватель

JТвп

из расчета конвективного пучка

о

400

2.

Ёнтальпи€ газов на входе в воздухонагреватель

IТвп

из расчета конвективного пучка

 ƒж/кг

3747

3.

“емпература газов на выходе из воздухонагревател€

JТТвп

по предварительному выбору

о

270

4.

Ёнтальпи€ газов на выходе из воздухонагревател€

IТТвп

IJ - диаграмма

 ƒж/кг

2538

5.

“емпература холодного воздуха

tх

 

о

30

6.

“епловоспри€тие по балансу

Qбвп

j(IТ-IТТ+Da*I*L)

 ƒж/кг

0,95*(3747-2538+0,08*227,2)=828,7

 


 

 

 

 

1

2

3

4

5

6

7.

“емпература воздуха на выходе из воздухоподогревател€

tгв

по предварительному выбору

о

120

8.

Ёнтальпи€ воздуха на выходе из воздухоподогревател€

Iгв

диаграмма

 ƒж/кг

925,5

9.

“ип воздухоподогревател€

 

ѕрил. 1 [1]

 

“ип Ў, площадь поверхности нагрева 166

10.

ƒиаметр труб

dн

ѕрил. 1 [1]

мм

40*1,5

11.

ќтносительный шаг

поперечный

продольный

 

S1

S2

 

ѕрил. IV

 

 

1,5

2,1

12.

ќтношение

rТ

aвп-Daвп

 

1,35-0,1=1,25

13.

Ёнтальпи€ воздуха на выходе из воздухоподогревател€

IТТвп

Qбвп/(rТ+Da/2)+I0вх

 ƒж/кг

828,7/(1,25+0,08/2)+227,3=869,7

14.

“емпература воздуха на выходе из воздухоподогревател€

ѕолученна€ температура гор€чего воздуха t=115о—, отличаетс€ от выбранной t=120о— на 5о—, что находитс€ в норме

tТТвп

по IJ - таблице

о

115

15.

—редн€€ температура газов

Jср

0,5*(JТ+JТТ)

о

0,5*(400+270)=335

16.

—редн€€ температура воздуха

tср

0,5*(tТ+tТТ)

о

0,5*(115+30)=72,5

17.

—редн€€ скорость воздуха

wв

6¸8

м/с

8

18.

—редн€€ скорость газов

wг

12¸16

м/с

12

19.

Ѕольша€ разность температур

Dtб

JТ-tТТ

о

400-115=285

20.

ћеньша€ разность температур

Dtм

JТТ-tТ

о

270-30=240

21.

—редний температурный напор

Dt

(Dtб-Dtм)/Ln(Dtб/Dtм)

о

(285-240)/Ln(285/240)=262

22.

—екундный расход газа

VТг

¬р*Vг*(Jср+273)/273

м3

0,836*9,832*(335-273)/273=18,3

23.

—екундный расход воздуха

VТв

¬р*Vв*(JТср+273)/273

м3

0,836*8,162*(725-273)/273=8,63

24.

 оэффициент теплоотдачи с воздушной стороны

aк

рис. 6-5 [4]

¬т/

2*о—)

72*0,9*0,88*1,02=62,7

25.

 оэффициент теплоотдачи от газов с стенке

aл

рис. 6-7 [4]

¬т/

2*о—)

35*1,03*1,02=36,8

 

 

1

2

3

4

5

6

26.

 оэффициент использовани€ воздухоподогревател€

ò

табл. 6-3

 

0,7

27.

 оэффициент теплопередачи

 

ò*(aк*aл)/ (aк-aл)

¬т/

2*о—)

0,7*(62,7*36,8)/(62,7-36,8)=16,2

28.

“епловоспри€тие по уравнению теплообмена

Qтвп

 *Ќ*Dt/(¬р*103)

 ƒж/кг

16,2*262*166/(0,836*103)=842,7

29.

–асхождение

DQ

 

%

100*(842,7-828,7)/842=1,6% 2%

 

–асчет вод€ного экономайзера

 

 

 

 

1.

“емпература газов перед экономайзером

JТэк

из расчета воздухоподогревател€

о

270

2.

Ёнтальпи€ газов перед экономайзером

IТэк

из расчета воздухоподогревател€

 ƒж/кг

2538

3.

“емпература газов за экономайзером

JТТэк

принимаем

о

135

4.

Ёнтальпи€ газов за экономайзером

IТТэк

диаграмма

 ƒж/кг

1320

5.

“епловоспри€тие экономайзера

Qбэк

j(IТ-IТТ+a*I*L)

 ƒж/кг

0,96*(2538-1320+0,1*277,4)=1241

6.

“емпература питательной воды

tпв

по заданию

о

104

7.

Ёнтальпи€ питательной воды

Iпв

по заданию

 ƒж/кг

439,2

8.

Ёнтальпи€ воды за экономайзером

Iэк

Iпв+Qбэкр/D

 ƒж/кг

439,2+1241*0,876/6,94=568,5

9.

“ип экономайзера

 

прил. V1 [4]

 

Ёѕ-646

10.

“емпература воды за экономайзером

tТТв

табл. V1-6 [4]

о

136

11.

Ѕольша€ разность температур

Dtб

JТ-tТТв

о

270-135=134

12.

ћеньша€ разность температур

Dtм

JТТ-tпв

о

135-100=35

13.

—редний температурный напор

Dt

(Dtб-Dtм)/Ln(Dtб/Dtм)

о

(134-35)/Ln(134/35)=62,8

14.

—редн€€ температура газов

Jср

0,5*(JТ+JТТ)

о

0,5*(270+135)=202,5

15.

ƒлина труы

L

табл. 1V-2 [4]

м

2

16.

—редн€€ скорость газов

w

принимаетс€ 6¸12

м/с

11

17.

—екундный расход газов

Vсек

¬р*Vг*(Jср+273)/273

м3

0,836*10,011*(202+273)/273=14,24

1

2

3

4

5

6

18.

∆ивое сечение всего экономайзера

Vсек/wэк

м2

14,24/8=1,78

19.

 оэффициент теплопередачи

k

рис. 6-4 [4]

¬т/

2*о—)

25,8

20.

“ипова€ поверхность нагрева экономайзера

Ќэк

табл.1”-2 [4]

ћ2

646

21.

–асчетна€ поверхность нагрева экономайзера

Ќэк

Q*¬р*103/( *Dt)

м2

1241*0,816*103/(62,8*25,8)=640

22.

“епловоспри€тие ступени по уравнению теплообмена

Qт

 *Ќ*Dt/(¬р*10-3)

 ƒж/кг

25,8*646*62,8/(0,836*103)=1252

23.

–асхождение

 

 

%

(1252-1241)/1252*100=0,0882%

 


 

–асчет окончен

 

 

 


“аблица 1.12

—водна€ таблица теплового расчета котлоагрегата  ≈-25-14с


є


Ќаименование

ќбозначение

≈д. изм.


–асчетное значение

1

2

3

4

5


“епловой баланс




1.

–аспологаема€ теплота топлива

Qрр

 ƒж/ г

22040

2.

“емпература уход€щих газов

Jух

oC

135

3.

ѕотер€ теплоты с уход€щими газами

q2

%

6,25

4.

 .ѕ.ƒ.

h

%

83,96

5.

–асход топлива

Bр

 г/с

0,836


“опка




1.

“емпература воздуха

tв

oC

120

2.

“еплота, вносима€ воздухом

Qв

 ƒж/ г

346,6

3.

ѕолезное тепловыделение

Qт

 ƒж/ г

22126,4

4.

“емпература газов на выходе

Jт

oC

1050

5.

Ёнтальпи€ газов на выходе

Iт

 ƒж/ г

10458,7

6.

“епловоспри€тие

Qт

 ƒж/ г

11202,9


 онвективный пучок




1.

“емпература газов:

на входе

на выходе


JТ

JТТ


oC

oC


1050

400

2.

Ёнтальпи€ газов:

на входе

на выходе


IТ

IТТ


 ƒж/ г

 ƒж/ г


104587

3747

3.

“епловоспри€тие поверхности нагрева

Qбкп

 ƒж/ г

7663,1


¬оздухоподогреватель




1.

“емпература газов:

на входе

на выходе


JТ

JТТ


oC

oC


400

270

2.

Ёнтальпи€ газов:

на входе

на выходе


IТ

IТТ


 ƒж/ г

 ƒж/ г


3747

2538

3.

“емпература воздуха:

на входе

на выходе


tТв

tТТв


oC

oC


30

115

4.

Ёнтальпи€ воздуха:

на входе

на выходе



 ƒж/ г

 ƒж/ г


227,2

869,7

5.

“епловоспри€тие поверхности нагрева

Qбвп

 ƒж/ г

828,7


Ёкономайзер




1.

“емпература газов:

на входе

на выходе


JТ

JТТ


oC

oC


270

135

2.

Ёнтальпи€ газов:

на входе

на выходе


IТ

IТТ


 ƒж/ г

 ƒж/ г


2538

1320

3.

“епловоспри€тие поверхности нагрева

Qбэк

 ƒж/ г

1241


–асчетна€ нев€зка теплового баланса парогенератора,  ƒ∆/кг

Q=Qрр*h-(Qтл+Qкп+Qэк)*(1-Q4/100)

Q = 22040*0,8396-(11202,9+7663,1+1241)*(1-5/100)=59,7

Q/Qрр = 59,7/22040*100 = 0,27%††† 0,5%


1.8. јЁ–ќƒ»Ќјћ»„®— »… –ј—„≈“

“я√ќƒ”“№≈¬ќ√ќ “–ј “ј


¬ услови€х проектируемого объекта каждый котлоагрегат должен иметь свой дутьевой вентил€тор и дымосос. ќсновными параметрами т€годутьевых машин €вл€ютс€ их производительность и создаваемый напор. ƒымососы и вентил€торы поставл€ютс€ комплектно к котлоагрегату. Ќам необходимо произвести аэродинамический расчет т€годутьевого тракта и определитьс€: достаточно ли будет рабочих давлений вентил€тора и дымососа дл€ преодалени€ аэродинамических сопротивлении тракта.

¬ этом расчете определ€ютс€ также сечени€ воздуховодов и газоходов. јксонометрические схемы дутьевого тракта и тракта дл€ удалени€ продуктов сгорани€ представлены на рис. 1.3 и рис. 1.4.

—хема дутьевого тракта












–ис. 1.3.

1-вентил€тор, 2-воздухозаборник, 3-воздухоподогреватель, 4-зоны дуть€


—хема тракта дл€ продуктов сгорани€












рис .1.4.


1-дымосос, 2-котлоагрегат, 3-воздухоподогреватель, 4-экономайзер,

5-циклон, 6-дымова€ труба





1.8.1. јЁ–ќƒ»Ќјћ»„≈— »… –ј—„®“

ƒ”“№≈¬ќ√ќ “–ј “ј

1. ƒействительное количество воздуха, необходимое дл€ полного сгорани€ топлива, м3/с.

†Vв =Voр*aт*(tв+273)/273=5,83*0,836*1,35*(115+273)/273=9,35

где ¬р - расчетный расход топлива. ¬р=0,836 кг/с - из теплового расчета

Vo - теоретический расход воздуха дл€ сгорани€ 1кг топлива

Vo=5,83 м3/кг - из теплового расчета

aт - коэффициент избытка воздуха в топке, aт=1,35

2. —корость воздуха по тракту, м/с

w=10 (принимаем)

3. —ечение главного тракта, м2

F=Vв/wв=9,35/10 = 0,935††† ахв=0,95*0,95

4. —ечение рукавов к дутьевым зонам, м2

f С=f /4 =0,935/4=0,234†††† ахв=0,4*0,6

5. ѕлотность воздуха при данной температуре, кг/м3

rв=rов*273/(273+115)=1,293*273/(273+115)=0,91

6. —умма коэффициент местных сопротивлений по тракту воздуха:

патрубок забора воздуха ¶=0,2; плавный поворот на 90∞(5 шт.) ¶=0,25*5=1,25; резкий поворот на 90∞ ¶=l,l; поворот через короб f =2, направл€ющий аппарат ¶=0,1; диффузор ¶=0,1; тройник на проход - 3 шт. ¶=0,35*3=1,05

S¶=5,8

7. ѕотер€ давлени€ на местные сопротивлени€, ѕа

Dhме=S¶*w/2*r† = 5,8*102/2*0,91=263,9

8. —опротивление воздухоподогревател€, ѕа

Dhвп=400

9. јэродинамическое сопротивление топочного оборудовани€, ѕа

Dhто=500

10. ѕолное аэродинамическое сопротивление воздушного тракта, ѕа

Dhв=Dhме+Dhвп+Dhто=263,9+400+500=1163,9

11. ѕроизводительность вентил€тора, м3/с (м3/ч)

Qв=1,1*Vв=1,1*9,35=10,285 (37026) кг/с (м3/ч)

12. ѕолный напор вентил€тора, ѕа

Ќв=1,2*Dhв=1,2*1163,9=1396,68


13. “ип и маркировка вентил€тора выбираетс€ из табл. 1.4.1 [3]. ѕринимаем дутьевой вентил€тор ¬ƒЌ-12,5 с характеристиками: производительность 39,10 тыс. м3/ч; полное давление 5,32 кѕа, максимальный  .ѕ.ƒ. 83%, мощность электродвигател€ ј02-92-4

†††† N=100 к¬т.


1.8.2. јЁ–ќƒ»Ќјћ»„≈— ќ≈ —ќѕ–ќ“»¬Ћ≈Ќ»≈

“–ј “ј ѕ–ќƒ” “ќ¬ —√ќ–јЌ»я


1. ƒействительное количесгво продуктов сгорани€, м3

Vr=Vпр=l0,0ll*0,836=8,37

где Vп - суммарный объем продуктов сгорани€ 1кг топлива = 10,011м3/кг(табл.1.7)

2. “емпература продуктов сгорани€ за экономайзером, oC

Jух=135 oC (табл.1.10)

3. ќбъем продуктов сгорани€ перед дымососом, м3

Vдг= Vг *(273+Jух)/273=8,37*(273+135)/273=12,51

4. ѕлотность пропуктов сгорани€ при соответствующих температурах, кг/м3

††††††††††† r=273/(273+Ji)

- перед дымососом rд=1,34*273/(273+132)=0,897

- перед дымовой трубой rдт=1,34*273/(273+132)=0,903

5. —редн€€ скорость продуктов сгорани€ по тракту, м/с

w= 10 (принимаетс€)

6. —ечение газоходов, м2

F=12,51/10=1,25††††††† ахв=1,1*1,1

7. —умма коэффициентов местных сопротивлений:

- плавный поворот на 90∞(2 шт.) ¶=7*0,25=1,75; поворот на 90∞ через короб ¶=2; направл€ющий аппарат ¶=0,1; диффузор ¶=0,1; поворот на 135∞(3шт.) ¶=3*1,5=4,5; тройник на проход ¶=0,35; выход в дымовую трубу ¶=1,1

S¶ =9.9

8. ѕотери напора в местных сопротивлени€х, ѕа

Dhме=S¶*w/2*r=9,9*102/2*0.9 =445,5

9. ¬ысота дымовой трубы, м

H=8ќ



10. —корость газов в дымовой трубе, м/с

wд=16

11. ¬нутренний диаметр усть€ трубы, м

††††††††††† dу=SQRT(12,51*2*4/(3,14*16))=2

12. ƒиаметр основани€ трубы, м

dосн=dу+0,02*Hтр=2+0,02*80=3,6

13. —редний диаметр трубы, м

††††††††††† dср=dу+dосн=(2+3,6)/2=2,8

14. ѕотер€ напора на трение в дымовой трубе, ѕa

††††††††††† Dhтр=¶*H/dср*w2/2*r=0,02*80/2,80*162/2*0,903=92,47

15. —опротивление котлоагрегата, ѕа

Dhк=1227

16. —амот€га в дымовой трубе, ѕа

Dhсам=H*(rв-rг)*g=80(l,16-0,903)*9,8l=20l,7

17. ѕолное аэродинэмическое сопротивление тракта продуктов сгорани€, ѕа

Dh=Dhмс+Dhтр+Dhк-Dhсам=445,5+92, 47+1227-201,7=1563,27

18. –асчетна€ производительность дымососа, м3/с (ћ3/2)

Qд=1,1*Vгд=1,1*12,51=13,81 (49702)

19. –асчетный напор дымососа, ѕа

Hд=l,2*Dh=1,2*1563,27=1876

20. “ип и маркировка дымососа выбираетс€ по табл. 14.4 [3]. ѕринимаем к установке дымосос ƒЌ-15 с характеристиками: производительность 50 тыс. м3/ч; полное давление 2,26 кѕа; максимальный  .ѕ.ƒ. 82%; мощность электродвигател€ ј02-92-6 N= 75 к¬т.









2. —ѕ≈÷„ј—“№


–ј«–јЅќ“ ј ЅЋќ„Ќќ… —»—“≈ћџ ѕќƒќ√–≈¬ј“≈Ћ≈…

††††††††††† ¬ св€зи с реконструкцией котельной, котора€ заключаетс€ в переводе паровых котлоагрегатов  ≈-25 с производственного назначени€ на отопительно-производственное назначение, водогрейные котлы “¬√-3 консервируютс€, а дл€ получени€ тепловой энергии на отопление, вентил€цию и гор€чее водоснабжение административно-бытовых зданий шахтоуправлеи€ и жилых домов поселка шахты Ђ очегаркаї в специальной части дипломного проекта разрабатываетс€ блочна€ система подогревателей сетевой воды на отопление и подогревателей гор€чего водоснабжени€, соста€ща€ из паровод€ных и водовод€ных теплообменников.

Ќадежность работы поверхностей нагрева котельных агрегатов и систем теплоснабжени€ зависит от качества питательной и подпиточной воды.

ќсновной задачей подготовки воды в котельных €вл€етс€ борьба с коррозией и накипью.  оррози€ поверхностей нагрева котлов подогревателей и трубопроводов тепловых сетей вызываетс€ кислородом и углекислотой, которые проникают в систему вместе с питательной и подпиточной водой.

 ачество питательной воды дл€ паровых водотрубных котлов с рабочим давлением 1,4ћѕа в соответствии с нормативными документами должно быть следующим:

- обща€ жесткость 0,02мг.экв/л,

- растворенный кислород 0,03мг/л,

- свободна€ углекислота - отсутствие.

ѕри выборе схем обработки воды и при эксплуатации паровых котлов качество котловой (продувочной) воды нормируют по общему солесодержанию (сухому остатку): величина его обуславливаетс€ конструкцией сепарационных устройств, которыми оборудован котел, и устанавливаетс€ заводом изготовителем. —олесодержание котловой воды дл€ котлов  ≈-25-14с не должно превышать 3000 мг/л.






2. 1. »—’ќƒЌџ≈ ƒјЌЌџ≈ ¬ќƒќ—ЌјЅ∆≈Ќ»я

»сточником водоснабжени€ котельной служит канал —еверский ƒонец-ƒонбасс. ¬ода поступает в котельную с t=5∞— в зимний период.

»сходна€ вода имеет следующий состав, который представлен в таблице 2.1.



“аблица 2.1.

јнализ исходной воды



ќбозна

≈диница измерени€

є

Ќаименование

чение

мг.экв/л

мг/л

1.

—ухой остаток

Cв

-

1017

2.

∆есткость обща€

о

8,6

-

3.

∆есткость карбонатна€

к

4,0

-

4.

5.

6.

 атионы:††††††† кальций

††††††††††††††††††††††† магний

††††††††††††††††††††††† натрий

Ca2+

Mg2+

Na+

4,8

3,8

1,16

96,2

46,2

32,6

7.

—умма катионов

 ат

9,76

175

8.

9.

10.

јнионы:††††††† хлориды

††††††††††††††† сульфаты

†††††††††††††††††††††† бикарбонаты

Cl

SO42-

HCO3-

-

-

-

124

390

-

11.

—умма анионов

јЌ

-

-

12.

Pн=7,5





2.2. ¬џЅќ– —’≈ћџ ѕ–»√ќ“ќ¬Ћ≈Ќ»я ¬ќƒџ

¬ыбор схемы обработки воды дл€ паровых котлов проводитс€ по трем основным показател€м:

- величине продувки котлов;

- относительной щелочности котловой воды;

- по содержанию углекислоты в паре.

—начала провер€етс€, допустима ли наиболее проста€ схема обработки воды натрий катионировани€ по этим показател€м.

ѕродувка котлов по сухому остатку, % определ€етс€ по формуле

п=(—хк*100)/(—к.в*x*ѕк)=1072*0,123/(3000-1072*0,123)*100=4,6%

где —x - сухой остаток химически очищенной воды, мг/л,

Cx=—в+2,96Ќ-10,84Ќ=1017+2,96*4,8+10,84*3,8=1072 мг/л

ѕк - суммарные потери пара; в дол€х паропроизводительности котельной

к.в - сухой остаток котловой воды, принимаетс€ по данным завода изготовител€ котлов

ќтносительна€ щелочность котловой воды равна относительной щелочности химически обработанной воды, %, определ€етс€ по формуле

ўТ=40*∆к*100=40*4*100/1072=14,9% < 20%

где 40 - эквивалент ў мг/л


ўi- щелочность химически обработанной воды, мг.экв/л, принимаетс€ дл€ метода Na -катионировани€, равной щелочности исходной воды (карбонатной жесткости).

 оличество углекислоты в паре определ€етс€ по формуле:

уг=22*∆к*a0*(a'-a")=22*4,0*0,19(0,4+0,7)=18,39 мг/л

18,39мг/л < 20мг/л

где a0 - дол€ химически очищенной води в питательной;

a' - дол€ разложени€ Ќ—O3 в котле, при давлении 14кгс/см2(1,4ћѕа) принимаетс€ равной 0,7

a'' - дол€ разложени€ Ќ—O3 в котле, принимаетс€ равной 0,4

ѕроизводительность цеха водоподготовки принимаем из табл. 1.5 п.44 - количество сырой воды, поступающей на химводоочистку.

—ледовательно принимаем схему обработки воды путем

натрий-катионирование.

Gцр=Gс.в.=3,24кг/с=11,66 м3


2.3. –ј—„≈“ ќЅќ–”ƒќ¬јЌ»я ¬ќƒќѕќƒ√ќ“ќ¬»“≈Ћ№Ќќ… ”—“јЌќ¬ »

–асчет оборудовани€ необходимо начинать с хвостовой части т.е. с натрий-катионитных фильтров второй ступени, т.к. оборудование должно обеспечить дополнительное количество воды, идущей на собственные нужды водоподготовки.


2.3.1. Ќатрий-катионитные фильтры второй ступени.

ƒл€ сокращени€ количества устанавливаемого оборудовани€ и его унификации принимают однотипные конструкции фильтров дл€ первой и второй ступени. ƒл€ второй ступени устанавливаем дла фильтра: второй фильтр используетс€ дл€ второй ступени в период регенерации и одновременно €вл€етс€ резервным дл€ фильтров первой ступени катионировани€.

ѕринимаем к установке фильтр ‘»ѕј 1-1, 0-6

ƒу = 1000мм, Ќ=2м.

 оличество солей жесткости полдлежащих удалению определ€етс€ по формуле:

јп=24*0,1*Gцр=24*0,1*11,66=27,98 г.экв/сутки,

где 0,1 - жесткость фильтрата после фильтров первой ступени катионировани€, мг.экв/л

Gцр - производительность натрий-катионитового фильтра, м3

„исло регенерации фильтра в сутки:

n=A/¶*h*E*nф=27,98/0,76*2*424*1=0,04 рег/сут.

√де h - высота сло€ катионита, м

¶ - площадь фильтровани€ натрий-катионитного фильтра,

¶=0,76м2, табл.5 [3]

n - число работающий фильтров

E - рабоча€ обменна€ способность катионита,г.экв/м^

E=j*y*Eп-0,5*g*0,1=0,94*0,82*550-0,5*7*0,1=424 г.экв/м3

где j - коэффициент эффективности регенерации принимаетс€ по табл. 5-5 [5] j=0,94

y - коэффициент, учитывающий снижении обменной способности катионита по —а+ и Mg+ за счет частичного задержани€ катионов, принимаетс€ по табл. 5-6 [5] y=0,82

Eп - полна€ обменна€ способность катионкта, г.экв/м3, принимаетс€ по заводским данным

g - удельный расход воды на отмывку катионита м33, принимаетс€ по табл. 5-4 [5] g=7

0,5 - дол€ ум€гчени€ отмывочной воды

ћежрегенерационный период работы фильтра

t =1*24/0,04-2 = 598ч

2 - врем€ регенерации фильтра, принимаем по табл. 5-4 [5]

—корость фильтровани€

wф=11,66/(0,76*1)=15,34м/ч

–асход 100%-ной соли на одну регенерацию натрий-катионитного фильтра ѕ ступени:

QNaCl=424*0,76*2*350/1000=225,57 кг/рег

где† g - удельный расход соли на регенерацию фильтров, 350г.экв/м3 по табл. 5-4 [5]

ќбъем 26%-ного насыщенного раствора соли на одну регенерацию составит:

Qн.р=QNaCl*100/(1000*1,2*26)=225*57*100/(1000*1,2*26)=0,72м3

где 1,2 - удельный вес насыщенного раствора соли при t =20∞—

26 - 26%-ное содержание соли NaCl в насыщенном растворе при t =20∞—

–асход технической соли в сутки

Qтехн= QNaCl*100/93=225*57*0,04*100*1/93=9,7 кг/сут

где 93 - содержание NaCl в технической соли, %

–асход технической соли на регенерацию фильтров в мес€ц

Qм=Qт*30=9,7*30=291 кг

–асход воды на регенерацию натрий-катионитного фильтра слагаетс€ из:

а) расхода воды на взрыхл€ющую промывку фильтра

¬в=b*z/100=30*76*60*15/1000=2,05м3

где b - интенсивность взрыхл€ющей промывки фильтров л/м2

принимаетс€ по табл. 5-4 [5], b=30 л/м2

z - продолжительность взрыхл€ющей промывки, мин.

принимаетс€ по табл. 5-4 [5], z=15

б) расхода воды на приготовление регенерационного раствора соли

††††††††††† ¬рег=QNaCl*100/(1000*g*r)=225,57*100/(1000*7*1,04)=3,1м3

где 100 - концентраци€ регенерационного раствора, принимаетс€ по табл. 5-4 [5]

r - плотность регенерационного раствора, принимаетс€ по табл. 15.6 [5], r=1,04 кг/м3

в) расхода воды на отмывку катионита от продуктов регенерации:

††††††††††† ¬отм=q*¶*tрег=7*0,76*2=10,64 м3

где q - удельный расход воды на отмывку катионита, принимаетс€ 7 м33 по табл. 5-4 [5]

–асход воды на одну регенерацию натрий-катионитного фильтра ѕ-ой ступени с учетом использовани€ отмывочных вод дл€ взрыхлени€:

¬рег=2,05+3,1+(10,64-2,05)=13,74м3/рег

–асход воды в сутки в среднем составит:

¬сут=13,74*0,04 = 0,55м3/сут

2.3.2. Ќатрий-катионитные фильтры 1 ступени

ѕринимаютс€ к установки как и дл€ второй ступени два фильтра Æ = 1000мм,† Ќ=2м.

 оличество солей жесткости подлежащих удалению определ€етс€ по формуле:

A1=24*( 0-0,l)=24х(8,6-0,1)х11,66=2378,64 г.экв/л

где† ∆- обща€ весткость воды, поступающа€ в натрий-катионитные фильтры

0,1 - остаточна€ жесткость после первой ступени катионировани€.

–абоча€ обменна€ способность сульфоугл€ при натрий-катионировани.

≈=0,74*0,82*550-0,5*7*8,6=304 г.экв/м3

„исло регенерации натрий-катионитных фильтров первой ступени:

††††††††††† n=2378,64/(0,76*2*304*2)=2,57 рег/сут

ћежрегенерационный период работы каждого фильтра

††††††††††† “1=24*2/2,57-2=16,67

Ќормальна€ скорость фильтрации при работе всех фильтров:

††††††††††† wф=11,66/(0,76*2)=7,67

ћаксимальна€ скорость фильтрации (при регенерации одного из фильтров)

††††††††††† wф=11,66/(0,76*(2-1))=15,34 м/ч

–асход 100%-ной соли на одну регенерацию натрий-катионитного фильтра первой ступени

††††††††††† QNaCl=304*0,76*2*150/1000=69,31 кг/рег

ќбъем 26%-ного насыщенного раствора соли на одну регенерацию

††††††††††† Q=69,31*100/(1000*1,2*26)=0,22 м3


–асход технической соли в сутки

††††††††††† Qс=69,31*257*100*2/93=383,07 кг/сут

–асход технической соли на регенерацию натрий-катионитных фильтров первой ступени в мес€ц

Qм=30*383,07=11492 кг/мес.

–асход воды на взрыхл€ющую промывку фильтра

††††††††††† ¬пр=3*0,76*60*12/1000=2,05 м3

–асход воды на приготовление регенерационного раствора соли

††††††††††† ¬рег=69,21*100/(1000*7*1,04)=0,95 м3

–асход воды на отмывку катионита

††††††††††† ¬отм=7*0,76*2=10,64 м3

–асход воды на одну регенерацию натрий-катионитного фильтра 1 ступени с учетом использовани€ отмывочных вод дл€ взрыхлени€

††††††††††† ¬=2,05+0,95+(10,64-2,05)=11,59 м3/рег

–асход воды на регенерацию натрий-катионитных фильтров 1 ступени в сутки

††††††††††† ¬сут=11,59*2,57*2=59,57 м3/сут

—реднечасовой расход воды на собственные нужды натрий-катионитных фильтров первой и второй ступени:

††††††††††† в=59,57*0,55/24=2,51 м3

2.4. –ј—„≈“ —≈“≈¬ќ… ”—“јЌќ¬ »

2.4.1. “≈ѕЋќ¬ќ… –ј—„≈“ ¬ќƒќ¬ќƒяЌќ√ќ ѕќƒќ√–≈¬ј“≈Ћя

»сходные данные:

1. “емпература греющей воды (конденсата) на входе

в подогреватель (табл. 1.4. п.34)†††††††††††††††† ††††††††††††††††††††††††††††††††††† “1=165о

2. “емпература греющей воды (конденсата) на выходе

из подогревател€ (табл. 1.4 п.3«)†††††††††††††† ††††††††††††††††††††††††††††††††††††† “2=80о

3. “емпература нагреваемой воды на входе

в подогреватель (табл. 1.4 п.5)† ††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††† t2=70о

4. “емпература нагреваемой вода на выходе из подо-

гревател€ (табли.5 п.59)††††††††††††††††††††††† †††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††† t1=82,34о

5. –асчетный расход сетевой воды( табл. 1.5п .6)†† ††††††††††††††††††††† G=51,37кг/с


–ј—„≈“

ѕринимаем к установке два водовод€ных подогревател€.

“ак как в работе будут находитьс€ две установки, то расход нагреваемой воды через одну установку составит:

††††††††††† G1=G/2=51,37/2=25,68 кг/с

–асход греющей воды определ€ем из уравнени€ теплового баланса подогревател€:

††††††††††† G1*(t1-t2)*C=G2*(T1-T2)*C*h

где h - коэффициент,учитывающий снижение тепловой мощности за счет потерь в окружающую среду, принимаем h=0,96

††††††††††† G2=(25,68*(82,34-70))/((165-80)*0,96)=3,88 кг/с

—редн€€ температура греющей воды

††††††††††† “ср=(165+80)/2=122,5о

7. Ёквивалентный диаметр межтрубного пространства

††††††††††† dэ=(D2-z*d2н)/(D-z*dн)=(0,2592-109*0,0162)/(0,259-109*0,016)=0,019559м

6. —корость воды в трубках

††††††††††† wтр=G1/(¶тр*r)=25,68/(0,01679*1000)=1,53 м/с

9. —корость воды в межтрубном пространстве

††††††††††† wмтр=G2/(¶мтр*1000)=3,88/(0,03077*1000)=0,126 м/с

10.  оэффициент теплоотдачи от греющей воды к стенкам трубок

††††††††††† a1=1,163*ј1*w0,8мтр/d0,2э=1,163*2567,99*1,530,8/0,0195590,2=1495,7 ¬т/м2к

где ј1 - “емпературный множитель, определ€емыйп по формуле

A1=1400+18*“ср-0,035*“2ср=1400+10*122,5-0,035*122,52=3079,8

11.  оэффициент теплоотдачи от стенок трубок к нагреваемой воде

††††††††††† a2=1,163*ј2*w0,8тр/d0,2э=1,163*2567,99*1,530,8/0,0140,2=9815,03 ¬т/м2к

где A2=1400+18*tср-0,035t2ср=1400+l8*76,17-0,035*76,172=2567,99

12.  оэффициент теплопередачи

†††††††††††  0=1/(1/a1+б/l+1/a2)=1/(1/1495,7+0,001/105+1/9815,03)=1283 ¬т/м2к

где б - толщина стенок латунных трубок

l - коэффициент теплопроводности латуни

l=105 ¬т/мꆆ† при t =122о

 оэффициент теплопередачи с учетом коэффициента загр€знени€ поверхности нагрева:

 = 0*m=1283*0,75=962,25 ¬т/м2к

где m - поправочный коэффициент на загр€знение и неполное омывание поверхности нагрева =0,75

13. ѕоверхность нагрева подогревател€

††††††††††† Ќ=G1*C*(t1-t2)/(K*Dt)=25,68*4190*(82,34-70)*0,85/(962,25*34,44)=34,06 м2

14.  оличество секций подогревател€

††††††††††† Z=H/Fi=34,06/20,3=1,7

где Fi - поверхность нагрева одной секции водоподогревател€

ѕринимаем 2 секции


2.4.2. √»ƒ–ј¬Ћ»„≈— »… –ј—„≈“ ¬ќƒќ¬ќƒяЌќ√ќ

ѕќƒќ√–≈¬ј“≈Ћя

ѕотери напора воды в трубах

1. ¬нутренний диаметр трубок dвн=0,014м

2. ƒлина одного хода подогревател€: L=4м

3.  оэффициент трени€ / при средних значени€х чисел –ейнольдса и коэффициенте шероховатости а=0,0002м принимаем равным 0,04

4.  оэффициенты местных сопротивлений дл€ одной секции:

вход в трубк膆††† - 1

выход из трубоꆆ† - 1

поворот в колен円 - 1,7

—умма коэффициентов местных сопротивлений

††††††††††† S¶=3,7

5. ѕотери напора воды в трубках дл€ двух секций водовод€ного подогревател€ при длине хода 4м

††††††††††† Dh=(l*Z/dвн+S¶)*w2тр*r/2=(0,04*4/0,014+3,7)*1,532*1000/2*2=354 ћѕа

где r - плотность воды, принимаем равной 1000м/м3

- количество секций подогревател€, соединенных последовательно

l - коэффициент трени€

ѕотери напора в межтрубном пространстве

1. Ёквивалентный диаметр живого сечени€ межтрубного пространства

††††††††††† dмтрэ=0,019559м

2.  оэффициент трени€ при средних значени€х чисел –ейнольдса и коэффициенте шероховатости а=0,0002м и принимаем равным 0,04

3.  оэффициент местного сопротивлени€ подогревател€ по межтрубному

пространству определ€ем по формуле:

††††††††††† ¶=13,5*¶мтрп=0,03077/0,03765*13,5=11,03

где ¶п - площадь сечени€ подход€щего патрубка

—редн€€ температура нагреваемой воды

††††††††††† tср=(t1*t2)/2=(70+82,34)/2=76,17о

—реднелогарифмическа€ разность температур между греющей и нагре ваемой водой

††††††††††† Dt=(Dtб-Dtм)/ln(Dtб-Dtм)=(82,66-10)/ln(82,66/10)=34,44о

√де Dtб - больша€ разность температур = 165-82,34 = 82,66 ∞—

Dtм - меньша€ разность температур = 80-70=10 ∞—


ƒл€ сетевой установки типа Ѕѕ—¬-14 к дальнейшему расчету выписываем конструктивные данные водовод€ного подогревател€ 140—“ 34-588-68† 3

а) внутренний диаметр корпуса ƒвн = 259 мм

б) наружный и внутренний диаметр трубок

dн=16мм,† dвн=14мм

в) число трубок в живом сечении подогревател€

Z=109

г) площадь живого сечени€ трубок

тр=0,01679м2

д) площадь сечени€ межтрубного пространства

мтр=0,03077м2

е) поверхность нагрева одной секции

Fi=20,3м2

††††††††††† ¶п=0,03765м2

мтр - площадь живого сечени€ межтрубного пространства принимаем

м =0,03077м2† 3

4. ѕотери напора воды в межтрубном пространстве двух секций водовод€ного подогревател€

††††††††††† Dhмтр=(0,04*4/0,019559+11,03)*(0,1262*1000)/2*2=305 ѕа

где L - длина одного хода подогревател€, L=4м

wмтр - скорость воды в межтрубном пространстве, wмтр=0,126м/с

(из теплового расчета водовод€ного подогревател€)

r=1000 - плотность воды в кг/м3


2.4.3. “≈ѕЋќ¬ќ… –ј—„≈“ ѕј–ќ¬ќƒяЌќ√ќ

ѕќƒќ√–≈¬ј“≈Ћя

»сходные данные:

- “емпература греющего пара при давлении 0,7 ћѕа

(табл. 1.4 р.15) “1=165∞—


- “емпература нагреваемой воды на входе в подогреватель

t2=82,34∞— (табл. 1.5 п.59)

- “емпературу нагреваемой воды на выходе из подогревател€

t1=150∞— (табл. 1.4 п.3)

1.  оличество теплоты расходуемое в подогревателе

Q=25,68*4190*(150-82,34)*10-6=7,28 ћ¬т

где G1=25,68 кг/с - расход нагреваемой воды (из теплового расчета водовод€ного подогревател€)

2. ¬ сетевой установке ЅЋ—¬-14 в качестве паровод€ного подогревател€ прин€т подогреватель 050—T 34-577-69. »з табл. 3†† выписываем его техническую характеристику:

а) поверхность нагрева Ќ =53,9м2

б) наружный диаметр ƒн = 630мм

в) длина трубок L =3м

г) внутренний диаметр корпуса† D =616мм

д) число трубок Z=392 шт.

е) диаметр латунных трубок 16мм

ж) приведенное количество трубок в вертикальном р€ду Zпр=17,8 шт.

з) площадь живого сечени€ межтрубеого пространства ¶мтр=0,219м2

и) площадь живого сечени€ одного хода трубок ¶тр=0,0151м2

—корость воды в трубках:

wтр=25,68/(0,0151*1000)=1,7 м/с

4. —редн€€ температура нагреваемой воды

tср=(150+82,34)/2=116,2 о

5. —реднелогарифмическа€ разность температур между паром и водой:

††††††††††† Dt=(82,66-15)/(82,66/15)=39,64 о

где† Dtб - больша€ разность температур

Dtб=165-82,34=82,66 о

Dtм - меньша€ разность температур

Dtм=165-150=15 о


6. —редн€€ температура стенок трубок

††††††††††† tстср=(Tср+ tср)/2=(165+116,2)/2=140,6 о


7.  оэффициент теплоотдачи от пара к стенкам трубок

††††††††††† a12*1,163/(Zпр*dн*(T-tстср))=4*8352,6*1,163/(17,8*0,016*(165-140,6))=5983 ¬т/м2к

где ј2 - температурный множитель, определ€емый по формуле

ј2=4320+47,54*“-0,14*“2=4320+47,54*165-0,14*1652=8352,6

8.  оэффициент теплоотдачи от стенок трубок кводе:

††††††††††† a21*1,163*w0,8тр/d0,2вн=3019*1,163*1,70,8/0,0140,2=12602 ¬т/м2к

где A1 - температурный множитель ,определ€емый по формуле

A1 = 1400+18*tср-0,035*t2ср=1400+18*116,2-0,035*116,22=3019

9.  оэффициент теплопередачи

†††††††††††  0=1/(1/a1+0,001/l+1/a2)=1/(1/5983+0,001/105+1/12602)=3914 ¬т/м2к

 оэффициент теплопередачи с учетом коэффициента загр€знени€ поверхности нагрева:

 =3914*0,75 = 2935,5 ¬т/м2к

где 0,75- поправочный коэффициент на загр€знение и неполное

смывание поверхности нагрева, m = 0,75

10. ѕоверхность нагрева паровод€ного подогревател€

††††††††††† H=7,28*106/(2935,5*39,64)=62,56 м2

11.  оличество подогревателей

††††††††††† Z=60,4/53,9=1,16

ѕринимаем 2 рабочих


2.4.4. √»ƒ–ј¬Ћ»„≈— »… –ј—„≈“ ѕј–ќ¬ќƒяЌќ√ќ

ѕќƒќ√–≈¬ј“≈Ћя

ѕотери напора в трубках паровод€ного подогревател€ определ€ютс€ по формуле:

††††††††††† Dh=Dhтр+Dhмс=(l*L/dэ*Z+åò)*wтр*r/2=(0,04*3/0,014*4+13,5)*1,72*1000/2=69050 ѕа

где Dhтр - потери напора на трение

Dhмс - потери напора на местные сопротивлени€

l - коэффициент трени€, принимаемый при средних значени€х чисел –ейнольдса и коэффициенте шероховатост膆 = 0,0002м равным 0,04

r-плотность воды, 1000 кг/м3

L - длина одного хода паровод€ного подогревател€, принимаем 3м

Z - количество ходов подогревател€, в данном дипломном проекте расчитываетс€ четырехходовой паровод€ной подогреватель


åò - сумма коэффициентов местных сопротивлений.

 оэффициент местных сопротивлений дл€ четырехходового паровод€ного подогревател€

вход в камеру ††††††††- 1,5

вход из камеры в трубки 1х4 - 4

выход из трубок в камеру 1х4 - 4

поворот на 180o в камер円†† - 2,5

выход из камеры††††††††††††† - 1,5

—умма коэффициентов местных сопротивлений дл€ четырехходового паровод€ного подогревател€ марки 050—“ 34-577-68 будет составл€ть åò =13,5


3. “≈’Ќ» ќ-Ё ќЌќћ»„≈— јя „ј—“№

¬ технико-экономическом разделе дипломного проекта производитс€ сравнение использованных двух видов топлива на реконструируемой котельной: ќсновного - угл€ √– и перспективного - газа от дегазации газовых выбросов шахт, а также определ€етс€ сметна€ стоимость строительных и монтажных работ. “ехнико-экономические расчеты производ€тс€ в гривнах с использованием переводных индексов стоимости строительно-монтажных работ в цены 1993г., коэффициентов рыночных отношений, а также индекса удорожени€ цен 1997г. к ценам 1995г.

††††††††††† “огда общий переводный индекс дл€ строительно-монтажных работ: 80,6*1013*1,8562*10-5=1,516 и дл€ оборудовани€ 48,2*3452*1,8562*10-5=3,03


3.1. »—’ќƒЌџ≈ ƒјЌЌџ≈

1. √одова€ выработка тепловой энергии, √ƒж

††††††††††† åQвырг=åQгтп+åQс톆††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††† (3.1)

где Qгтп - годова€ отпущенна€ теплова€ энерги€,

Qсн - годовой расход тепловой энергии на обственные нужды котельной, Qсн = 15*Qот

åQгтп=Qопов*nоп*3,6+Qзгв*nоп*3,6+Qлгв*(8400-nоп)*3,6+Qлтех*(8400-nоп)*3,6+Qзтех*nоп*3,6 (3.2)

где nоп - число часов отопительного периода, nоп=4320( табл. 1.1)

Qзгв - расчетный расход тепловой энергии в зимний период, Qзгв = 1,36 ћ¬т (табл. 1.2)

Qлгв - то же в летний период, Qлгв = 0,963 ћ¬т (табл. 1.3)

Qтех - расход тепловой энергии на технологию в зимний и летний периоды

Qзтех = 11,69 ћ¬т, Qлтех = 1,24 ћ¬т (табл.1.3)

Qопов - расход тепловой энергии за отопительный период на отопление и вентил€цию, ћ¬т

††††††††††† Qопов= Qров*(tвп-tсроп)/(tвп-tро)=15,86*(18+1,6)/(18+24)=7,4

††††††††††† åQгопт - годова€ отпущенна€ теплова€ энерги€

åQсн - годовой расход тепловой энергии на собственные нужды котельной åQсн=0,15*Qот

“огда:

†Qготп=7,4*4320*3,6+1,36*4320*3,6+0,963(8400-4320)*3,6+1,24(8400-4320)*3,6+11,69*4320*3,6 =350396 √ƒж/г

†Qгвыр=350396+0,15*350396=402955,4 √ƒж/г

2.√одовой расход топлива, т/год

††††††††††† уголь

††††††††††††††††††††††† ¬гптх * Qгвыр / hку * Qрн

где  пт Ц коэффициент, учитывающий потери топлива дл€ угл€ -  пт =1,07; дл€ газа дегазации  пт =1,05

hку †- к.п.д. брутто котельной, дл€ угл€ hку =83,96%, дл€ газа hку =0,93

-при сгорании каменного угл€ ¬кт=1,07*402955,4/0,8396*22040=25298 т/г

-при сгорании газа от дегазации ¬гт=1,05*402955,4*106/0,93*39750=11,44*106 м3/год


3.—тоимость угл€ по фабрике 101,6 грн за 1т

†† —тоимость газа дегазации 84,4 грн. за 103 м3

4.÷ена за воду 0,560 грн. за 1м3 дл€ шахтных котельных

5.÷ена за 1 к¬т/ч потребл€емой электроэнергии

††††††††††† —д=0,06 грн., а за 1 к¬т установленной мощности —д=0,07 грн.

6.Ўтатное расписание котельной при работе:

на угле Ц 22 человека, в том числе »“– Ц 3 чел., рабочих Ц 17 чел., механизаторы Ц 2 чел.

на газе дегазации Ц 18 чел., в т.ч. »“– Ц 3 чел., рабочих Ц 15 чел., механизатор Ц 1 чел.

7.√одовые амортизационные отчислени€:

††††††††††† -по здани€м и сооружени€м Ц 5,5%

††††††††††† -по оборудованию Ц 12,5%

8.ћес€чный фонд зароботной платы с преми€ми и начислени€ми на одного работающего по котельной.† јср=170 грн.

9.”становленна€ мощность котлоагрегатов. Qуст=28,91 ћ¬т (табл. 1.3)

10.√одовой расход воды, м3

††††††††††† —вг=—зсв*nоп+—лсв(8400-nhоп)

††††††††††† где —вг† ,—зсв Ц расход воды в зимний и летний периоды (табл. 1.5. п.44), м3

††††††††††† —вг=11,66*4320+4,03(8400-4320)=66813,6 м3


11.”становленна€ мощность токоприемников, к¬а

††††††††††† Nууд*Qуст

где Ёуд - удельна€ установленна€ мощность электродвигателей, к¬т/ћ¬т.

ѕри Qуст = 28,91 ћ¬т по табл. 10.6

дл€ каменного угл€ Ёуд = 12,4 к¬т/ћ¬т и

дл€ газа дегазации Ёуд = 13,05 к¬т/ћ¬т

“огда установленна€ мощность токоприемников, к¬а

при сгорании каменного угл€

Nуу = 12,4 * 28,91 = 358,5

и при сгорании газа (метана) от дегазации

Nгу = 13,05 * 28,91 = 377,28

12. –асход электроэнергии, к¬т/год

††††††††††† Ёг=Nуи*“

††††††††††† Ёуг=358,5*0,7*3872=971,678*103 к¬т*ч

13. „исло часов использовани€ электрической мощности при средней нагрузке

††††††††††† “=Qгвых/(Qуст*3,6)=402955,4/(28,91*3,6)=3872


3.2. –ј—„≈“ ƒќ√ќ¬ќ–Ќќ… —“ќ»ћќ—“»

—“–ќ»“≈Ћ№Ќќ-ћќЌ“ј∆Ќџ’ –јЅќ“

¬ табл. 3.1 приведены капитальные затраты производственно-отопительной котельной с двум€ паровыми котлоагрегатами  ≈-25 дл€ закрытой системы теплоснабжени€. «дание котельной из железобетонных панелей. ¬ табл. 3.1 приведены цены 1984г.

“аблица 3.1

—водка затрат на строительство котельной



«атраты, тыс. руб.

є

Ќаименование работ и затрат

—троитель-ные работы

ћонтажные работы

ќборудова-ние

¬сего

1

2

3

4

5

6

1.

ќбщестроительные работы по зданию котельной

34,64

-

-

34,64

2.

–аботы по котлоагрегатам  ≈-25 (общестроительные, обмуровка, изол€ци€)

2,734

-

-

2,734

3.

“еплоизол€ци€ оборудовани€и трубопроводов

1,116

-

-

1,116

4.

–аботы по газоходам, воздуховодам, фундаментам

2,468

-

-

2,468

5.

ѕриобретение и монтаж оборудовани€ котельного цеха

-

14,68

398,48

413,16

6.

јвтоматизаци€ котельной

-

1,14

44,56

45,70

7.

–аботы по водоподготовительному

отделению, в т.ч. склады реагентов

2,46

-

-

2,46

1

2

3

4

5

6

8.

ѕриобретение и монтаж электрооборудовани€

-

2,86

48,68

51,54

9.

ћонтаж водоподготовительного

отделени€

-

3,14

67,44

70,58

10.

–аботы по топливоподаче

3,122

-

31,14

34,26

11.

ћонтаж топливоподачи

-

2,03

67,44

70,58

12.

–аботы по дымовой трубе

6,48

-

-

6,48

13.

¬нутриплощадочные санитарно-

технические сети

1,6

1,12

22,48

25,20

14.

»“ќ√ќ

54,64

24,97

612,78

692,19

15.

»того, тыс.грн. с учетом перевод-ного коэффициента, учитываю-щего удорожани€ и инфл€цию:

дл€ строительно-монтажных работ 1,516; дл€ оборудовани€ 3,03

82,834

37,809

1856,72

1977,36


Ќа основании денных таблицы 3.1 производим расчет договорной цены. ¬ цел€х большей нагл€дности базисна€ стоимость строительномонтажных работ в составе договорной цены определена отдельно по каждой составл€ющей строительной части и монтажной. –асчет договорной цены приведен в таблице 3.2.

ѕроект котельной предусматривает в дальнейшем перевод работы котельной с каменного угл€ на газ-метан от дегазации шахтных газов. ѕри этом капитальные затраты увеличатс€ за счет строительства, монтажа и приобретени€ оборудовани€ по дегазации: в том числе на строительно-монтажные работы - 36,4 тыс. грн. и на оборудование - 16,2 тыс. грн.

» тогда все строительно-монтажные работы котельной при работе на газе-дегазации состав€т 157,04 тыс.грн., а стоимость оборудовани€ составит 1872,92 тыс.грн.









“аблица 3.2

–асчет договорной цены на строительство котельной




—тоимость работы, тыс. грн при работе:

є

Ќаименование затрат

ќбоснование

на угле

на газе от дегазации

1

2

3

4

5

1.

Ѕазисна€ сметна€ стоимость строительно-монтажных работ

табл. 3.1 п.16

120,64

157,04

2.

«атраты и доплаты, вызываемые вли€ни-ем рыночных отношений, в том числе:



403,59

2.1

- приобретение материалов, изделий и конструкций по договорным ценам

257% от п.1

310,04

47,74

2.2

- увеличение зарплаты работников строительства

30,4% от п.1

36,67

5,81

2.3

- отчислени€ в фонд „ернобыл€

3,7% от п.1

4,46

1,41

2.4

- отчислени€ в фонд зан€тости

0,9% от п.1

1,08

17,59

2.5

- отчисление на соцстрах

11,2% от п.1

13,51

17,59

2.6

- разница в размере амортизационных отчислений стоимости √—ћ, запасных частей, машин и т.д.

11,9% от п.1

14,36

18,69

2.7

- удорожание автотранспортных перевозок

18,6% от п.1

22,44

29,21

2.8

- удорожание железнодорожного транспорта

6,6% от п.1

7,96

10,36

2.9

- удорожание электроэнергии

3,7% от п.1

4,46

5,81

2.10

- удорожание тепловой энэргии

1,1% от п.1

1,33

1,73

2.11

- удорожание на перевозки рабочих

6,6% от п.1

7,96

10,36

2.12

- увеличение затрат на вневедомственную охрану

1,4% от п.1

1,96

2,20

2.13

- увеличение затрат на услуги св€зи

0,3% от п.1

0,36

0,47

2.14

- увеличение средств, св€занных с командировочными расходами

0,4% от п.1

0,48

0,63

1

2

3

4

5

3.

»того затраты и доплаты

сумма п.п.1,2

547,44

712,64

4.

ќтчислени€ средств на выполнение общеотраслевых и межотраслевых Ќ»– и опытно-конструкторских работ

1% от п.3

5,47

7,13

5.

«атраты на развитие собственной базы подр€дных организаций

10% от п.3

54,74

71,26

6.

„асть прибыли строительной органи-зации, обеспечивающа€ достаточный уровень рентабель ности ее работы

10% от п.3

54,74

71,26

7.

»того по п.п.3,4,5,6


662,39

862,29

8.

»того с учетом надбавки на добавленную стоимость

20% к п.7

794,87

1034,75


3.3. ќѕ–≈ƒ≈Ћ≈»≈ √ќƒќ¬џ’

Ё —ѕЋ”ј“ј÷»ќЌЌџ’ –ј—’ќƒќ¬

√одовые эксплуатацлонные расходы, тыс.грн., определ€ем по отдельным стать€м затрат дл€ двух вариантов топлива: уголь и газ дегазации:

а) –асходы на топливо

т = ¬г * Cт *10-32, тыс.грн ./го䆆†††††††††††††††† (3.5)

где ¬г - годовой расход топлива, т/год (тыс.м3/год)

т - цена единицы топлива, грн/т (грн/тыс.м3)

ѕри работе на угле

ут =25298*101,6*10-3=2570,28

ѕри работе на газе-дегазации

гт = 11,44 * 103 * 84,4 * 10-3 = 965,54

б) –асходы на электроэнергию

–асходы на электроэнергию котельных определ€ютс€ по двухставочному тарифу, при котором оплачиваетс€ как присоединенна€ к городским сет€м установленна€ мощность, к¬.ј, или за€вленный максимум нагрузки, так и фактически полученна€ из сетей электроэнерги€:

††††††††††† —э=(Ёг*—э+Nу*—Сэ/cosj)*10-3 , тыс.грн/го䆆††††††††††††††††††††††† (3.6)

где Ёт - фактически полученна€ электрическа€ энерги€, к¬т. ч;

Nу - установленна€ мощность, к¬.ј

cosj - коэффициент спроса; cosj=0,95

Cэ,—Тэ - соответственно тариф 1 к¬т.ч потребл€емой энергии и 1 к¬.ј оплачиваемой мощности трансформаторов.

уэ=971,678*0,06+358,5*0,07/0,95=84,7 тыс.грн./год

гэ=1022,6*0,06+377,8*0,07/0,96=89,2 тыс.грн./год

в) –асход на воду

††††††††††† —в=—годв*—е*10-3, тыс.грн./го䆆††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††† (3.7)

где —годв - годовой расход воды котельной м3/год

††††††††††† —е - стоимость воды грн./м3

††††††††††† —в - 66813,6*0,56*10-3=37,416 тыс.грн./год

г) –асход на заработную плату

††††††††††† —з.п=n*јср*12*10-3 тыс.грн./го䆆††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††† (3.8)

где n - штатное расписание котельной, чел

††††††††††† 12 - число мес€цев

††††††††††† јср=средние мес€чные выплаты

††††††††††† —уз.п=22*170*12*10-3=35,64 тыс.грн./год

††††††††††† —гз.п=14*170*12*10-3=22,68 тыс.грн./год

д) јмортизационные отчислени€

††††††††††† —а=( сс+  00), тыс.грн./го䆆††††††††††††††††††††††††††††††††††††††† (3.9)

где  с0 - соответственно затраты на строительство и оборудование (табл. 3.1) тыс.грн

јс0 - соответственно коэффициенты отчислений от затрат на строительство и монтаж оборудовани€, %

уа = 794,87*0,055+1856,72*0,125=275,81 тыс.грн./год

га = 1034,75*0,055+1872,92*0,125=291,02 тыс.грн./год

е) –асходы на текущий ремонт

††††††††††† —тр=0,2*—а, тыс.грн./го䆆††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††† (3.10)

††††††††††† —утр=0,2*275,81=55,16

††††††††††† —гтр=0,2*291,02=58,20

ж) ќбщекотельные и прочие расходы, тыс.грн./год

††††††††††† —пр=0,03*(—т+—э+—е+—а+—з.п+—тр)††††††††††††††††††††††††††††††††††††††† (3.11)

“огда годовые эксплуатационные затраты, тыс.грн./год

††††††††††† —г=1,03*(—т+—э+—е+—а+—з.п+—тр)

††††††††††† —уг=1,03*(2570,28+84,7+37,416+275,81+35,64+55,16)=3150,78

††††††††††† —гг=1,03*(965,54+89,2+37,416+291,02+22,68+58,20)=1507,98


3.4. ќѕ–≈ƒ≈Ћ≈Ќ»≈ √ќƒќ¬ќ√ќ Ё ќЌќћ»„≈— ќ√ќ Ё‘‘≈ “ј


ƒл€ определени€ годового экономического эффекта от перевода котельной с сжигани€ твердого топлива (каменного угл€) в слое на сжигание газа, получаемого путем дегазации шахтных газов необходимо определить себестоимость вырабатываемой тепловой энергии на этих видах топлива.


—=—г/Qгвыр, грн/√ƒж††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††† (3.13)


где —г Ц годовые эксплуатационные затраты при соответствующем топливе, тыс.грн/год

Qгвыр Ц суммарное количество вырабатываемой тепловой энергии за год

у=3150,78*103/402955=7,82 грн/√ƒж

г=1507,98*103/402955=3,74 грн/√ƒж


Ёкономический эффект от перевода котельной с каменного угл€ на газ от дегазации оцениваетс€ также приведенными затратами, тыс.грн.

«норм= +“нор솆 —ㆆ††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††† (3.15)

где   Ц капитальные вложени€, тыс.грн

норм Ц нормативный срок окупаемости,

г Ц годовые эксплуатационные затраты, тыс.грн/год


ƒл€ энергетических объектов в случае применени€ новой техники

норм =6,7 года, а дл€ обычных “норм =8,4 года


«унорм=794,87+8,4*3150,78=27161 тыс.грн

«2норм=1034,75+6,7*1507,98=10108,72 тыс.грн

»з приведенных вычислений приведенных затрат следует, что работа котельной на газе от дегазации шахтных газов экономически эффективнее.


«унорм2норм=27261,42-10108,72=17152,70 тыс.грн



4.† “† ћ† 3† P


ћќЌ“ј∆ —≈ ÷»ќЌЌџ’ ¬ќƒќЌќƒќЌј√–≈¬ј“≈Ћ≈…

4.1. ѕќƒ√ќ“ќ¬»“≈Ћ№Ќџ≈ –јЅќ“џ


ƒо монтажа блока водоподогревателей на проектируемой котельной должны быть выполнены следующие меропри€ти€:

- оставлен монтажный проем в перекрытии помещени€ установки подогревателей;

- подготовлено фундаметное основание с установленными болтами и гайками, а также металлический кронштейн-каркас дл€ креплени€ подогревател€;

-† зона монтажа должна быть освобождена от посторонних предметов и лишних материалов;

- устроено освещение и оборудовано место подключени€ сварочного трансформатора.



4.2. «ј√ќ“ќ¬»“≈Ћ№Ќџ≈ –јЅќ“џ

“ранспортабельный блок водоподогревателей представл€ет собой набор секций подогревател€, обв€занных узлами измерени€ и регулировани€ и смонтированных на раме-подставке. —тойки рамы имеют петли дл€ строповки при погрузочно-разгрузочных работах. Ѕлок изготавливаетс€ на заготовительном предпри€тии монтажной организации.

ѕосле окончани€ сборки блок подвергаетс€ на заготовительном предпри€тии гидростатическому испытанию в соответствии с "ѕравилами устройства и безопасной эксплуатации трубопроводов пара и гор€чей воды. ѕриборы  »ѕ и автоматизации, предназначенные дл€ установки на блоках, поставл€ютс€ на котельную вместе с блоком в таре, соответствующей правилам упаковки предпри€ти€-изготовител€ этих изделий.

Ўтуцера, бобышки, а также присоединительные концы трубопроводов на период транспортировки и хранени€ блока закрываютс€ пробками или заглушками.


4.3. ѕќ√–”«ќ„Ќќ-–ј«√–”«ќ„Ќџ≈ –јЅќ“џ

»зготовленный, собранный в блок из секций и испытанный на заготовительном предпри€тии монтажной организации водоподогреватель грузитс€ в автомобиль, доставл€ющий его к месту монтажа, существующими в цехе сборки грузоподъемными механизмами: тельфером, карнбалкой или лебедкой через промежуточный блок. ѕри погрузке необходимо соблюдать требовани€ такелажных работ, которые предусматривают обеспечение исправности и целостности водоподогревател€. ѕосле погрузки водоподогревател€ в автомобиль его необходимо закрепить, чтобы при транспортировке он не получил повреждений. Ѕлок водоподогревател€ доставл€етс€ на объект монтажа вместе с сопровождающей документацией: монтажные чертежи с детализацией отдельных узлов и деталей; комплектующаю ведомость с наименованием деталей и их размеров; акты заводских испытаний.

ƒоставленные водоподогреватели принимаютс€ по акту. ƒл€ разгрузки водоподогревател€, а также его монтажа, используетс€ автомобильный кран ћ ј-16.

¬ качестве грузозахватных приспособлений используетс€ съемные гибкие стальные канаты (стропы), которые соответствуют необходимой грузоподъемности; удобной строповки; надежности захвата; недопустимости повреждени€ водоподогревател€.


4.4. “≈’ЌќЋќ√»я ћќЌ“ј∆ј

”становка блока водоподогревател€ производитс€ автокраном ћ ј-16 "с колес" в соответствии с проектом производства работ (ѕѕ–) и графиком совмещенных работ, согласованных с генподр€дчиком.

ѕоследовательность рабочих операций при монтаже транспортабельного блока водоподогревател€:

- строповка;

- подъем блока краном;

- установка блока на фундаментное основание;

- закрепление блока† к фундаментным болтам гайками;

- присоединение блока к трубопроводам теплоснабжени€ (пара,конденсата) и водоснабжени€ на сварке;

- установка регулирующего клапана на месте фланцевого патрубка;

- установка термометров и манометров.


–аботы по монтажу блоков водоподогревателей выполн€ет звено в составе трех человек.


4.5. »—ѕџ“јЌ»≈ » ѕ”—  ¬ќƒќѕќƒќ√–≈¬ј“≈Ћя ¬† –јЅќ“”

ѕеред испытание смонтированного водоподогревател€ проводитс€ контроль качества примен€емых материалов, трубной заготовки, соответствие их техническим услови€м,√ќ—“ам, проектным типам и марка.

ќсуществл€етс€ внешний осмотр оборудовани€ на предмет отсутстви€ дефектов,законченности монтажа. ѕровер€етс€ визуально качество сварных швов, прочность и плотность резьбовых и фланцевых соединений при установке  »ѕ и регулирующего клапана.

ƒл€ проверки прочности и плотности производ€т гидравлические испытани€ водоподогревател€. ¬одоподогреватели испытываютс€ давлением равным 1,25 рабочего, но не менее (рабочее давление +0,3)ћѕј отдельно дл€ нагреваемой и нагревающей части в течении 5 мин., а после оно снижаетс€ до максимального рабочего. ѕадение давлени€ в течении 5 мин. под пробным давлением должно быть не более 0,02ћѕа.

ѕри испытании водоподогревател€ на плотность воздухом все соединени€ обмазывают мыльной эмульсией и по вы€влению мыльных пузырей суд€т о неплотности соединений.

¬одоподогреватели по окончании монтажных работ и испытаний на прочность и плотность принимаютс€ √осударственной комиссией, или ведомственной.

ѕосле прин€ти€ √осударственной или ведомственной комиссией производитс€ комплексное испытание водоподогревател€ в течении 72 ч. при проектных параметрах теплоносител€ и номинальной производительности. ќб окончании комплексного испытани€ составл€етс€ акт, к которому прилагаетс€ ведомость дефектов, вы€вленных при опробывании.


4.6. ќЅќ–”ƒќ¬јЌ»≈ » »Ќ—“–”ћ≈Ќ“џ† ѕ–»† ћќЌ“ј∆≈


ѕотребность в оборудовании, инструментах и приспособлени€ при монтаже водоподогревател€ приведена в таблице 4.1.

“аблица 4.1.

¬едомость инструментов

єє пп

Ќаименование

ћарка, √ќ—“, “”

 ол-во шт.

“ехническа€ характеристика

1

2

3

4

5

1.

ћолоток слесарный

√ќ—“2310-77

1

ћасса 0,8кг

2.

«убило слесарное

√ќ—“17211-82

1

d=0,2м

3.

–улетка измерительна€ металлическа€

√ќ—“7502-80

1

÷ена делени€ 1мм

4.

”ровень строительный

√ќ—“9416-83

1

d=0,3м

5.

ќтвес

√ќ—“17948-80

1

-

6.

 люч трубный рычажный

√ќ—“18981-82

1

-

7.

 люч гаечный двусторонний 24х27

√ќ—“2839-80

2

ћ 16х18

8.

Ќабор инструмента электросварщика ЁЌ»-300

“” 36-1162-81

1


9.

—варочный трансформатор “—-300

-

1


10.

 абель сварочный (75м)

√ќ—“6731-77

1

1х50мм2

11.

 абель силовой (20м)

√ќ—“13497-77

1

3х6мм2

12.

ўиток электросварщика

√ќ—“12.4.035-78

1


13.

—троп канатный с крюком


4

=1.6м



4.7. “≈’Ќ» ј Ѕ≈«ќѕј—Ќќ—“» ѕ–» ћќЌ“ј∆≈ ¬ќƒќѕќƒќ√–≈¬ј“≈Ћя

–аботу по монтажу водоподогревателей необходимо вести согласно ѕѕ–, обратив особое внимание на его безопасное перемещение краном (строповка, подъем, опускание в монтажный проем, установка на фундамент, расстроповка, подъем крюка и строп через монтажный

проем).

—варочные аппараты должны быть занулены или заземлены, а в нерабочее врем€ обесточены.

ѕри работе трубными гаечными ключами нельз€ надевать отрезки труб на ручки ключей и примен€ть металлические подкладки под губки ключей.



5. ј ¬ “ ќ ћ ј “ »   ј

ј¬“ќћј“»„≈— ќ≈ –≈√”Ћ»–ќ¬јЌ»≈ » “≈ѕЋќ“≈’Ќ»„≈— »…  ќЌ“–ќЋ№  ќ“Ћќј√–≈√ј“ј  ≈-25-14—

ѕроектом предусмотрено автоматическое регулирование основных технологических процессов с применением регулирующих приборов системы " онтур" с электрическими исполнительными механизмами (»ћ) типа ћ«ќ , выпускаемыми ћосковским заводом тепловой автоматики (ћ«“ј). ѕредусмотрено дистанционное управление »ћ со щита управлени€.

ƒл€ котлоагрегата предусмотрено регулирование процесса горени€ и поддержание посто€нного уровн€ в барабане котла. –егулирование процесса горени€ осуществл€етс€ трем€ регул€торами: (топлива,воздуха и разрежени€).

–егул€тор топлива получает импульс по давлению в барабане котла и измен€ет расход топлива к котлу, поддержива€ давление пара в барабане заданным.

–егул€тор воздуха, работающий по схеме "топливо-воздух",получает импульсы от датчика перемещени€ »ћ регул€тора топлива и по перепаду на воздухоподогревателе и измен€ет расход воздуха к котлу.

–егул€тор разрежени€ получает импульс по разрежению в топке и поддерживает его посто€нным.

–егул€тор уровн€ получает импульс по уровню в барабане котла и, измен€€ расход питательной воды, поддерживает уровень в барабане котла посто€нным.

ƒл€ вспомогательного оборудовани€ предусмотрены следующие регул€торы:

1. ƒавление пара в питательном деаэраторе. –егул€тор получает импульс по давлению в деаэраторе и воздействует на изменение расхода пара к деаэратору, поддержива€ давление пара в нем посто€нным;

2. ”ровн€ воды в питательном деаэраторе. .–егул€тор получает импульс по уровню в деаэраторе и воздействует на изменение расхода химочищенной воды к деаэратору, поддержива€ уровень в баке посто€нным;

3. ƒавление в питательной магистрали. –егул€тор получает импульс по давлений в питательной магистрали перед котлами и воздействует на изменение расхода питательной воды в линии рециркул€ции, поддержива€ давление в питательных магистрал€х посто€нным;

4. ƒавление пара за –”. –егул€тор получает импульс по давлению пара за –” и воздействует на изменение расхода пара, поддержива€ давление пара за –” посто€нным;

5. ƒавление пара и уровн€ в деаэраторе гор€чего водоснабжени€, работающие по схемам аналогичным деаэратору питательной воды (см.п.п.1.2.);

6. “емпературы пр€мой сетевой воды. –егул€тор получает импульс по температуре воды в подающей магистрали и измен€ет расход из обратной линии теплосети в пр€мую, поддержива€ заданную температуру в теплосети;

7. ѕодпитки тепловой сети. –егул€тор получает импульс по давлению воды в обратной линии теплосети и воздействует на изменение расхода подпиточной воды, поддержива€ посто€нным давление обратной сетевой воды;

8. ”ровн€ воды в паровод€ных подогревател€х сетевой установки. –егул€тор получает импульс по уровню конденсата и воздействует на изменение расхода конденсата, поддержива€ уровень в подогревател€х посто€нным - регул€тор пр€мого действи€;

9. ƒавлени€ циркул€ционной воды сети гор€чего водоснабжени€. –егул€тор получает импульс по давлению в обратном трубопроводе и воздействует на изменение расхода воды в баки-аккумул€торы, поддержива€ давление в обратном трубопроводе посто€нным - регул€тор пр€мого действи€.

—хема защиты котла обеспечивает отключение т€годутьевых установок и пневмомеханических забрасывателей:

- при понижении давлени€ воздуха под решеткой;

- при уменьшении разрежени€ в топке;

- при отклонении уровн€ воды в барабане;

- при исчезновении напр€жени€ в цеп€х защиты.

—хема предусматривает запоминание первопричины аварийной

остановки котла и приведение схемы в исходное состо€ние кратковре-

менным включением тумблера "“".

ѕри отклонении контролируемого параметра от заданного значени€ или несоответстви€ положени€ ключа управлени€ и рабочего состо€ни€ электропривода загораетс€ соответствующий световой сигнал, который сопровождаетс€ звуковым сигналом. —хема† технологической сигнализации обеспечивает повторность действи€ звукового сигнала.

“ипы и размеры щитов управлени€ прин€ты по ќ—“-36.13-76 "ўиты и пульты автоматизации производственных процессов".

¬ качестве щита управлени€ котла предусматриваетс€ щит типа ў- ≈ серийно изготовл€емый ћ«“ј, этот щит комплектуетс€ регул€торами, приборами и электроаппаратурой в соответствии с заводской инструкцией, прилагаемой к каждому щиту.

ѕитание приборов осуществл€етс€ однофазным током напр€жением ї 220в, а »ћ-380/220¬, предусмотрено ј¬–питание.


“аблица 5.1

«аказна€ спецификаци€ приборови средств автоматизации

є пп

є позиции технологич схемы

Ќаименование и техническа€ характеристика оборудовани€

“ип, модель

 ол-во по проекту

«авод изготовитель

Ќа один агрегат

Ќа все агрегаты

1

2

3

4

5

6

7

1

10

“ермометр сопротивлени€ платиновый одинарный. ћонтажна€ длина 800мм. ћатериал защитной арматуры† ст.0’13

“ермометр

“—ѕ-5071 1320-80




-

2





2

4

Ћуцкий приборостроит. завод


ѕоставл€етс€ комплект

2

8

“€гонапорометр дифференциальный жидкостный на две точки измерени€: шкала 0¸250 кгс/м2

“∆ƒ-2-†† -250

1

2

√олынский з-д У стеклоприбор Ф

3

9,10,11

“€гонапорометр дифференциальный жидкостный на одну точку измерени€: шкала (0¸160 кгс/м2) (0-1600 ѕа)

“∆ƒ-1-†† -160

1

2

√олынский з-д У стеклоприбор Ф

4

12

“€гонапоромер дифференциальный жидкостный на одну точку измерени€ шкала (0¸160 кгс/м2) (0-1600 ѕа)

“∆ƒ-1-†† -160

4

8

√олынский з-д У стеклоприбор Ф

5

24

ћанометр

ќЅћ1-160х25

1

2

“омский манометр. завод

1

2

3

4

5

6

7

6

14

ћанометр электроконтактный шкала 0¸16 кгс/м2

Ё ћЦI”х16

1

2

- У -

7

28

ƒифманометр-расходомер сильфонный самопишущий с дополнительной записью давлени€. Ўкала 0¸32 т/ч

ƒ——-732Ќ

1

2

«авод У“еплоконтрольФ г.  азань

8

29

ƒиафрагма камерна€ с одной парой отборов ƒвн=207мм


 онденсационный сосуд (комплектно с запорной арматурой) √ќ—“ 14318-73

ƒ 16-200-ѕ-а/б-5



2

1





2


2





4

- У -





- У -

9

18

19

–еле искробезопасного контрол€ сопротивлени€ с электродом типа ƒ”. ѕитание Ц 220в.

» —-2Ќ

2

4

«авод шахтной автоматики г.  онстантиновка

10

18а

–еле искробезопасного контрол€ сопротивлени€ с двум€ электродами типа ƒ”. ѕитание Ц 220в.

» —-2Ќ

1

2

- У -

11

21

ƒифманометр мембранный бесшкальный. ѕерепад давлени€ (630 кгс/м2) 6300 ѕа

ƒћ

(3573)

1

2

«авод Ућа-нометрФ г.ћосква

12

22

√азоанализатор химический

√’ѕ -2

-

1

«авод УЋаборприборФ г. лин

13

30

“ермометр Ѕ 90o є1-1o-220-450

√идростатический уровнеметр

-

1


1

2


2

 линский термометровый з-д

1

2

3

4

5

6

7

14

14

ћанометр

ќЅћ-1-160х16

-

1

“омский манометровый завод

15

ѕускатель магнитный 220в. регулирование топлива

ѕћ≈-111


2

«авод У»льмаренеФ г.“аллин

16

–егулирование подачи воздуха. ѕускатель магнитный 220в.

ѕћ≈-111

-

2

-У-


6. ќхрана труда в строительстве.

¬ современных котельных не менее 80% оборудовани€ монтируют методом сборки укрупненных блоков. Ќа специальной сборочной площадке отдельные элементы каркаса, поверхностей нагрева и т.д. собирают в крупные однотивные блоки. «атем блоки поднимают и устанавливают в положение предусмотренное проектом.

ћонтаж св€зан с подъемом и перемещением громоздких и нетранспортабельных узлов, блоков. ¬се подъемно-транспортные работы на монтаже механизируютс€. ƒл€ этого примен€етс€ автокран и пневмоколесный кран. ћонтажную площадку ограждают сплошным ограждением. ћатериалы хран€т† в специально отведенных местах. ƒороги свободны дл€ проезда. ¬ходы,переходы и выходы свободны и безопасны. ѕроходы в опасных местах настилают из досок. Ќастилы об€зательно снабжают перилами. ћонтаж технологического оборудовани€ выполн€етс€ в соответствии с проектом производства монтажных работ.

ѕри† h =88м обеспечиваетс€ защита здани€ котельной от удара молнии.

ћолниеприемник изготавливаетс€ из стали. —оединение молниеприемника с токоотводом сварное. —оединение заземл€етс€ с токоотводом,также сварное.


6.1. ќхрана труда при монтаже энергетического и технологического оборудовани€ в котельной

Ќа участке, где ведутс€ монтажные работы не производ€тс€ другие работы.

ќчистка,подлежащих монтажу элементов конструкций от гр€зи и наледи производитс€ до их подъема.

«апрещаетс€ подъем сборных железобетонных конструкций, не имеющих монтажных петель или меток, обеспечивающих их правильную строповку и монтаж.

ѕримен€емые способы строповки элементов конструкций и оборудовани€ обеспечивают их подачу к месту установки в положении, близком к проектному.

Ћюди, на элементах конструкций и оборудовани€, наход€щихс€ на весу, отсутствуют.

Ёлементы монтируемых конструкций или оборудовани€ во врем€ перемещени€ удерживаютс€ от вращен舆 и раскачивани€ гибкими отт€жками.

ѕри производстве монтажных (демонтажных) работ в услови€х действующего предпри€ти€ эксплуатируемые электросети и другие действующие инженерные системы в зоне работ, как правило, отключаютс€ и закорачиваютс€. ќборудование и трубопроводы освобождены от взрывоопасных, горючих и вредных веществ.

ѕри производстве монтажных работ дл€ закреплени€ технологической и монтажной оснастки используютс€ оборудование и трубопроводы, а также технологические и строительные конструкции с согласованием с лицами, ответственными за правильную их эксплуатацию.

ѕри надвижке конструкций и оборудовани€ лебедками грузоподъемность тормозных лебедок должна быть равна грузоподъемности т€говых, если иные требовани€ не установлены проектом.

–аспаковка и расконсерваци€ подлежащего монтажу оборудовани€ производитс€ в зонах, отведенных в соответствии с проектом производства работ, и осуществл€етс€ на специальных стеллажах или подкладках высотой не менее 100мм. ѕри расконсервации оборудовани€ не допускаетс€ применение материалов со взрыво- и пожароопасными свойствами.

”крупнительна€ сборка и доизготовление подлежащих монтажу конструкций и оборудовани€ (нарезка резьбы на трубах,гнутье труб, подгонка стыков и тому подобное) должны выполн€тьс€, как правило, на специально предназначенных дл€ этого местах.

¬ процессе выполнени€ сборочных операций, совмещени€ отверстий и проверка их совпадени€ в монтируемых детал€х производитс€ с использованием специального оборудовани€. ѕровер€ть совпадение отверстий в монтируемых детал€х пальцами рук не допускаетс€.

ѕри монтаже оборудовани€ должна быть исключена возможность самопроизвольного или случайного его включени€.

ѕри перемещении оборудовани€ рассто€ние между ним и выступающими част€ми смонтированного оборудовани€ или других конструкций должны быть по горизонтали не† менее 1м, по вертикали - 0,5м.

ѕри монтаже оборудовани€ с использованием домкратов должны быть прин€ты меры, исключающие возможность перекоса или опрокидывани€ домкратов.




јнализ и предотвращение про€влени€ потенциальных опасностей при монтаже оборудовани€ в котельной

“аблица 6.1

є пп

Ќаименование потенциальных опасностей

’арктер и обьекты про€влени€ потенциальных опасностей

ѕрин€тые в проекте меропри€ти€ по предотвращению про€влени€ потенциальных опасностей

1

ѕадение груза при перемещении

–азрушение обьектов, травмирование и гибель людей

ѕрименение исправнных стропов, обозначени€ мест креплени€ грузов, соответствие грузоподьемности крана весу поднимаемого оборудовани€, ограждение опасной зоны.

2

ќпрокидывание грузоподьемных механизмов

–азрушение обьектов, травмирование и гибель людей

ѕрекращение работы крана при скорости ветра более 15 м/с, предельной величиной угла наклона крана не более 30

3

»спользование электрического тока

¬озможность электротравм, пожаров

ѕрименение индивидуальных средств защиты, наличие защитного заземлени€, исправна€ изол€ци€ на проводах

4

–абота на высоте

¬озможность падени€ людей с высоты, падение грузов

ѕрименение монтажных по€сов, касок, устройство перил и ограждений.



Ќе допускаетс€ использовать неприн€тые в эксплуатацию в установленном пор€дке электрические сети и энергетическое оборудование. Ёксплуатируетс€ после прин€ти€ в установленном пор€дке.

Ќе допускаетс€ производить работы или находитьс€ на рассто€нии менее 50м от места испытани€ воздушных выключателей.

ѕредохранители цепей управлени€ монтируемого аппарата должны быть сн€ты на всЄ врем€ монтажа.

ѕри необходимости подачи оперативного тока дл€ опробывани€ электрических цепей и аппаратов на них следует установить предупредительные плакаты,знаки или надписи, а работы, не св€занные с опробованием, должны быть прекращены и люди, зан€тые на этих работах,выведены.

ѕодача напр€жени€ дл€ опробовани€ электрооборудовани€ производитс€ по письменной за€вке ответственного† лица электромонтажной организации (мастера или прораба), назначенного специальным распор€жением.

Ќа монтируемых трансформаторах выводы первичных и вторичных обмоток должны быть заземлены и закорочены на все врем€ проведени€ электромонтажных работ.

Ёлектромонтажные работы в действующих электроустановках, как правило, должны выполн€тьс€ после сн€ти€ напр€жени€ со всех токоведущих частей, наход€щихс€ в зоне производства работ,их отсоединени€ от действующей части электроустановки,обеспечение видимых разрывов.

ѕадение груза при перемещении может произойти при неисправности стропов, при несоответствии грузоподьемности крана весу поднимаемого оборудовани€.

ќпрокидывание грузоподьемных механизмов может произойти при крене механизмов более 30 и порывах ветра более 15 м/с, из-за плохого креплени€ опор, если поднимаемый груз больше нормы.

ѕри работе на высоте необходимо использовать страховые по€са и средства защиты.


6.3.   –ј—„≈“ CTPќѕќ¬


√рузоподъемность стропов определ€етс€ разрывным усилием каната с учетом количества ветвей и коэффициента запаса прочности. ѕри вертикальном положении стропов допустимое усилие в каждой ветви определ€етс€ по формуле:


Sb=(Q/mk)*q, H [кгс]


где† Sb - допустимое усилие в ветви стропа, H [кгс]

Q - вес поднимаемого груза, кг

m - число ветвей стропов, шт.

k - коэффициент запаса прочности каната

ѕроизводитс€ расчет стропов дл€ разгрузки труб диаметром «00 мм, обща€ длина труб 36м, масса труб составит 1944кг.

ѕринимаем общий вес поднимаемого груза 2000 кг, тогда† m =4, k=6


Sb=(2000/4*6)*10=83 Ќ


ѕри наклонном положении стропа его грузоподъемность снижаетс€, так как с увеличением угла наклона стропа увеличиваетс€ усилие в поднимаемом элементе. ¬ этом случае усилие каждой ветви стропа определ€етс€ по формуле


S=1/cos(x)*Q/m=(K*Q/M)*g


где K - коэффициент,завис€щий от угла наклона стропа

K=2,0 при угле наклона стропа†† x=60∞


S=(2.0*2000/4)*10=10000 Ќ


ƒлину ветви стропа определ€ем по формуле:

C=

гд円 h - высота треугольника; определ€емого ветв€ми стропа, м

b- рассто€ние между точками креплени€ стропа по диагонали, м


–азрывное усилие стропа 10000 Ќ при угле 600 с учетом этого значени€ по √ќ—“у 3071-80 устанавливаем, что диамерт стропа Ћ « 21 мм, а площадь сечени€ 161,13 мм2

Ѕезаварийный подьем груза, длиной 36м и массой 1944 кг стропом может служить 4х ветьевой канат типа Ћ « с d=21мм и F=121.13 мм2




7. ќ–√јЌ»«ј÷»я, ѕЋјЌ»–ќ¬јЌ»≈я » ”ѕ–ј¬Ћ≈Ќ»≈ —“–ќ»“≈Ћ№—“¬ќћ


«адачей организации строительного производства €вл€етс€ обеспечение строительства объекта в оптимальные сроки при высоком качестве работ и минимальных затратах труда, материальных ресурсах и денежных средств.

Ќаучна€ организаци€ производства базируетс€ на системе действующих ≈Ќи–ов, —Ќ»ѕов, в составе которых важную роль играют производственные нормы, сметные нормы, нормы продолжительности строительства, нормы заделов, позвол€ющие обоснованно концентрировать ресурсы, правильно планировать объемы работ,производительность труда, обеспечивать ускорение вводов в действие объектов.


7.1. ћќЌ“ј∆  ќ“Ћќј√–≈√ј“ќ¬

ћонтаж котельных агрегатов и вспомогательного оборудовани€ производитс€ в насто€щее врем€, как правило,укрупненными блоками. Ѕлочный монтаж позвол€ет в значительной степени снизить стоимость монтажа,трудоемкость монтажных работ, уменьшить количество монтажных лесов и подмостей, повысить безопасность производства.

ѕри доставке оборудовани€ блоками снижаютс€ транспортные расходы, при этом сокращаетс€ продолжительность просто€ транстпортных механизмов.

ћонтаж котлоагрегата начинаетс€ с устройства под него фундамента (из бетона). ƒалее производитс€ установка и выверка каркасных конструкций, затем устанавливаютс€ барабаны и блоки поверхностей нагрева (радиационные блоки, блоки пароперегревател€, блоки экономайзера, блоки воздухонагревател€). ѕри монтаже котлов,экономайзеров разрешаетс€ примен€ть все промышленные виды сварки.

ѕосле этого производ€тс€ гидравлические испытани€, монтаж лестниц и площадок,воздуховодов. ¬ конце производ€тс€ щелочение смонтированной системы и обмуровка котлоагрегата шамотным кирпичом.


7.2. ”—Ћќ¬»я Ќј„јЋј ѕ–ќ»«¬ќƒ—“¬ј –јЅќ“

  началу работ по монтажу теплотехнического оборудовани€ котельной должны быть произведены следующие подготовительные работы:

- разработка и утверждение ѕѕ–;

- подготовлены склады и площадки дл€ сборки блоков оборудовани€ и подготовка его к установке;

- сооружены подъездные пути;

- подготовлены временные здани€ и сооружени€,необходимые дл€ монтажных работ;

- проложены временные водо- и энергосети;

- смонтировано электроосвещение зон сборки блоков и производства монтажных работ;

- выполнены строительные работы по ѕѕ–;

- выполнены требовани€ “Ѕ, охраны труда;

- заготовлены трубные узлы, металлоконструкции;

- выполнено оснащение монтажной организацией подъемно-транспортным оборудованием,монтажными механизмами,инвентарем;


“ехнологическое оборудование, проектно-сметна€ документаци€, техническа€ документаци€ заводов-изготовителей, материалы, конструкции передаютс€ заказчиком монтажной организации в пор€дке и в сроки, установленные действующими правилами о договорах по подр€ду на капитальное строительство и положением о взаимоотношени€х организаций - генеральных подр€дчиков с субподр€дными организаци€ми



7.3. ѕ–ќ»«¬ќƒ—“¬≈Ќјя  јЋ№ ”Ћя÷»я «ј“–ј“ “–”ƒј » «ј–јЅќ“Ќќ» ѕЋј“џ

ѕроизводственна€ калькул€ци€ затрат труда и заработной платы составл€етс€ по сборникам ≈Ќи– на основании объемов работ по монтажу технологического котельно-вспомогательного оборудовани€ и трубопроводов котельной. ѕри составлении калькул€ции учитываем поправочные коэффициенты, которые принимаютс€ по вводным част€м ≈Ќи–. »сходные данные и результаты расчета калькул€ции приведены в табл.7.1.

“аблица 7.1

ѕроизводственна€ калькул€ци€ затрат труда и заработной платы

є пп

≈Ќир

Ќаименование работ

≈д. изм.

ќбъем работ

—остав звена по ≈Ќи–

«атраты труда и зарплаты

Ќа еденицу работ

Ќа весь объем

Ќорма времени,† чел.час

–асценка в грн.

Ќорма времени чел.час

–асценка в грн.

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

I. ѕодготовительные работы

1

1-5

¬ыгрузка грузов краном

78

ћашинист 6р-1 такелаж. 2р-2

12,0

7,68

936,9

599,04

2

31-7

ѕодьем и установка мелких стальных конструкций сборочной площадки

»“ќ√ќ


II. ћонтаж котлоагрегатов

I

 он.

2

ћонтажн. 6р-1, 4р-2, 3р-3

6

4,74

12

9,48

3

31-100

ѕроверка и разметка фундаментов под котлоагрегаты

‘ун

2

—лесарь-монтажн.

 .у.

5р-1, 2р-1, 3р-1

13

9-75

26

19-50

4

31-101

—борка блоков каркаса, щитов и др. узлов металлических конструкций котлоагрегатов

1 бл.

2

-У-

6р-1 5р-1

3р-2. 2р-1

31,5

25-26

63,0

50-52

5

31-102

ћонтаж лестниц и площадок

2,5

-У-

5р-1 3р-1

2р-1

21

15-17

52,5

37-93

6

31-103

ћонтаж барабанов

1бар

4

6р-1, 4р-2,

5р-1 3р-2

75

61-88

300

123-76

7

31-106

“ехнический осмотр и установка коллекторов

1кол

4

6р-1, 4р-1,

2р-1, 3р-1

52

41-47

208,0

165-88

8

31-105

ћонтаж радиационных поверхностей нагрева

8,4

5р-1, 3р-2,

2р-1

75

55-31

630

464-60

9

31-105

ћонтаж конвективных поверхностей нагрева

7,6

5р-1, 4р-1,

3р-2, 2р-1

93

69-56

706,3

528,66

10

31-47

ћонтаж топки механической

1топ

2

5р-1, 4р-1,

3р-1, 2р-2

94

69-18

188

138-36

11

31-47

ћонтаж пароперегревател€

1блок

2

6р-1, 4р-2,

3р-2

12,5

10-10

25

20-20

12

31-107а

ћонтаж экономайзера блоками

20,42

5р-1, 4р-1,

2р-1, 3р-1

7,6

5-91

155,19

120-68

13

≈31-58-1

“ехнический осмотр секций воздухоподогревател€

3,4

5р-1, 4р-1,

2р-1

1,2

0,94

4,08

3-20





















1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

14

≈31-58-1

”становка секций воздухоподогревател€

3,4

6р-1, 3р-2,

4р-1

0,71

0-57,7

2,41

1-96

15

≈-31-58

ћонтаж поворотных заслонок

0,2

5р-1, 3р-2,


3,5

2,7

0,7

0-54

16

31-23

ћонтаж выносных циклонов

Ўт.

2

6р-1, 3р-1,

2р-1

5,7

4-85

11,40

9-70

17

≈-31-58

ћонтаж аппаратов гидрозолоудалени€

Ўт.

2

5р-1, 3р-1,

2р-1

39,5

29-63

79,00

59-26

18

31-64

ћонтаж механизированного шлакозолоудалени€ (с опробованием)

»“ќ√ќ


III.ћонтаж т€годутьевых устройств

шт.

2

5р-1, 3р-1,

2р-2



монтажники

к,н,в.д

72

55-80

144,00



2596,08

111-60



1856-35


19

31-110

ћонтаж пылегазовоздуховодов

1,5

6р-1, 4р-1,

3р-1, 2р-1

35

26-81

52,5

40-22

20

34-28а

ћонтаж вентил€тора ¬ƒЌ-12,5(с опробованием)

1 шт

2

6р-1, 4р-1,

3р-1, 2р-1

51,8

42-18

103,60

84-36





















1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

21

34-27

ћонтаж вентил€тора ÷4-70є3,2 (с опробованием)

1 шт

1

6р-1, 3р-2


5,6

4-36

5,6

4-36

22

34-32

ћонтаж дымососа ƒЌ-15 (с опробованием)

»“ќ√ќ

IV. ћонтаж насосов

1 шт

2

6р-1, 3р-1

103,5

84-13

207,00


368,7

168-26


297,20

23

34-16

ћонтаж насоса промывочной воды

†шт

1

5р-1, 3р-1

18,2

14-65

18,2

14-65

24

34-18

ћонтаж и опробование блока насоса гор€чего водоснабжени€ ЅЌ√¬-30/122

†шт

4

5р-1, 4р-1

29,5

24,49

118,0

97,96

25

34-24в

ћонтаж и опробование блока сетевых насосов Ѕ—Ќ-180/325

»“ќ√ќ


V. ћонтаж ’¬ќ

†шт

2

6р-1, 4р-1

3р-1, 2р-2


50,5

40-66




101,0



237,20

81,32



193-93

26

31-81

ћонтаж шайбовых дозаторов

шт.

2

5р-1, 3р-1


11,5

9-26

23,00

18-52











1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

27

31-78а

ћонтаж катионовых фильтров Æ1000мм и дренажной системы

шт.


1р€д

4


1

5р-1, 3р-1

4р-1, 2р-1

5р-1, 4р-1

3р-2

5,5


13,5


4-18


10-46

22


13,5


16-72


10-46

28

31-79в

ћонтаж солерастворител€ ƒу-1000мм

шт.

1

5р-1, 3р-1

2р-1

8,7

6-53

8,7

6-53

29

31-78б

«агрузка фильтров

»“ќ√ќ

VI. ћонтаж водоподогревател€ и деаэраторов

3

6

4р-1, 3р-1


монтажники

к,н,в.д.

1,8

1-28

10,8

78,0

7-68

59-91

30

31-19

ћонтаж опор под деаэраторные баки

шт.

4

5р-1, 3р-2


1,4

1-07,8

5,6

4-31

31

31-84

ћонтаж деаэраторных баков  Ѕƒѕ”-50-180

1бак

2

6р-1, 4р-3

3р-3

66

52-14

1,32

104-28

32

31-85

ћонтаж деаэраторной колонки

1кол

2

6р-1, 4р-2

3р-2

41,4

32-09

41,4

32-09

33

31-83

ћонтаж сепаратора непрерывной продувки Ѕ—Ќѕ-300-5

шт.

1

4р-1





34

30-97

ћонтаж блока редукционной установки Ѕ–” 60

1бл.

1

5р-1

7,4

5-74

7,4

5-74











1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

35

30-88а

“ехнический осмотр и монтаж подогревателей воды


»“ќ√ќ


VII. ћонтаж вспомогательного оборудовани€

шт.

6

5р-1, 4р-1

3р-1, 2р-1

5,04

24-52

30,24




288,64

147-12




251-72


36

31-87а

ћонтаж бака промывочной воды = 4м3

шт.

1

5р-1, 4р-1

3р-2

5,5

4-26

5,5

4-26

37

31-87а

ћонтаж бака† аккумул€тора =150м3

шт.

2

5р-1, 4р-1

3р-2

14

10-85

2,5

1,94

38

31-87а

ћонтаж расходного бака крепкого раствора соли =2м3

»“ќ√ќ


VIII. ќбмуровочные работы

шт.

1

5р-1, 4р-1

3р-2

2,5

1,974

2,5



36

1,94



27-90

39

31-112¬ а,б

ќбмуровка котлоагрегатов облегченна€

3

30

5р-1, 4р-1

3р-2

12

9-60

360

288-00

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

40

31-111

ѕодготовительные работы

3

34,6

4р-1, 3р-1

2р-1

4,7

3,34

162,62

115-56

41

31-112Ѕ

ќбмуровка водного экономайзера

»“ќ√ќ


XI. ћонтаж технологических трубопроводов

3

4,6

5р-1, 4р-1

3р-2

12

9-60

55,2


577,82

44-16


447-72

42

26-1

-У-


X. ѕодготовка к пуску и паровое опробование котлоагрегатов

п.м.

320

4р-1, 3р-1

2р-1, св5р-1

0,18

0-16

57,6

51-20

43

31-109

√идравлическое испытание котлоагрегатов и сдача инспектору гостехнадзора

1 к/а

2

5р-1, 4р-1

3р-2, 2р-1

50

37-40

100

74-80

44

31-114

ўелочение котлоагрегатов с подьемом давлени€.

»“ќ√ќ

1 к/а

2

6р-1, 3р-1

2р-2

155

117-80

310,0



410,0

235-60



310-40



Ќа основании калькул€ции затрат труда и заработной платы (табл.7.1) заполн€ем сводную ведомость (табл.7.2), учитыва€, что монтаж котельной установки производитс€ в одну смену, т.е. продолжительность рабочего дн€ принимаетс€ 8 часов. “огда затраты труда в табл.7.2. записываютс€ в размерности чел-дн.

“аблица 7.2

єє пп

Ќаименование работ

«атраты труда

чел.дн

«аработна€ плата

руб

1

2

3

4

1.

ѕодготовительные работы

118,5

608-52

2.

ћонтаж котлоагрегатов

324,51

1856-35

3.

ћонтаж т€годутьевых устройств

46,08

297-20

4.

ћонтаж насосов

29,65

193-93

5.

ћонтаж ’¬ќ

9,75

59-91

6.

ћонтаж подогревателей сетевой воды и деаэраторов


36,08


251-72

7.

ћонтаж вспомогательного оборудовани€

4,5

27-90

8.

ќбмуровочные работы

72,23

447-72

9.

ћонтаж технологических трубопроводов

7,2

52-20

10.

ѕодготовка к пуску и паровое опробование котлоагрегатов


51,25


310-40

 

¬—≈√ќ:

699,75

4104-85



7.4. –ј—„≈“ ѕј–јћ≈“–ќ¬  јЋ≈Ќƒј–Ќќ√ќ ѕЋјЌј

»сходными данными дл€ составлени€ календарного плана €вл€етс€ сводна€ ведомость затрат труда и заработной платы (табл. 7.2).Ќесколько смежных процессов объедин€ютс€ в один комплекс работ. —читаютс€ суммарные затраты труда по комплексу работ.

ѕродолжительность выполнени€ каждого вида работ определ€етс€ по формуле


t=m*(Q/n)†††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††† (7.1)


где Q- трудоемкость, чел-дн.(табл.7.2)

n- состав звена,выполн€ющего данный процесс,чел.

m=1,2 - коэффициент перевыполнени€ норм выработки.


–асчет ведетс€ в таблице календарного плана на лист円† графической части дипломного проекта. Ќа основании календарного плана строим график движени€ рабочих. ѕринимаем три звена (“абл.7.3). ѕри организации работ прин€т совмещенно-поточный метод монтажа.


7.4.1.ѕ–ќ‘≈——»ќЌјЋ№Ќќ- ¬јЋ»‘» ј÷»ќЌЌџ… COCTA¬ Ѕ–»√јƒ («¬≈Ќј)

ѕо производственной калькул€ции (табл.7.1) определ€ем состав каждого звена по численности, профессии и разр€ду. ќбща€ численность бригады определ€етс€ суммированием вход€щих в нее рабочих всех профессий.

ƒанные сводим в табл.7.3.


“аблица 7.3.


ѕрофесси€

—остав звена, чел.

¬ том числе по разр€дам

¬сего

I

II

III

IV

V

VI


1 звено:

5








монтажники котельных установок (м.к.у.)









монтажник


-

1

1

1

1

1

огнеупорщ. 3р

электросварщик








-У-

2 звено:

5








монтажник котельных установок









монтажник


-

1

1

1

1

1

-У-

электросварщик






1



3 звено:

5








монтажник насосов,вентил€торов, компрессоров,дымососов









монтажник



1

1

1

1

1











ќгнеупорщики

10








огнеупорщики


-

2

2

2

2

2











»того

25









7.5. ќ–√јЌ»«ј÷»я —“–ќ… √≈ЌѕЋјЌј

7.5.1. ќ–√јЌ»«ј÷»я — Ћјƒ— ќ√ќ ’ќ«я…—“¬ј


ѕлощадь складов, дл€ хранени€ строительных конструкций, деталей и материалов определ€етс€ расчетным путем в соответствии с прин€тым запасом и нормами складировани€.


Ќаибольша€ суточна€ площадь складов определ€етс€ по формуле

F=Q*R1*R2*nТ/(n*q*j)†††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††† (7.2)


где† Q - количество материалов,требуемое дл€ выполнени€ работ в течении расчетного периода, 40т

R1 - коэффициент неравномерности поступлени€ материалов на склады, принимаем 1.1.(дл€ автомобильного транспорта) .

R2- коэффициент неравномерности потреблени€,принимаем равным 1,3 дл€ железнодорожного транспорта

n- продолжительность расчетного периода выполнени€ работы, в течении котороро потребл€ютс€ материалы и детали . =13дн.

n'- норма хранени€ материалов на складе, дн. =12 (прил.4 м )

q- удельна€ нагрузка,†† =0,38м32 (прил.5 м)

j- коэффициент использовани€,† =0.7

F=40*1.1*1.3*12/13*0.38*0.7=172 m2


–азмеры склада под навесом: 11,4х15,1; способ хранени€ - в контейнерах.


7.5.2. –ј—„≈“ ¬–≈ћ≈ЌЌџ’ «ƒјЌ»» » —ќќ–”∆≈Ќ»…

 оличество и номенклатура временных зданий и сооружений определ€етс€ в зависимости от объекта и характера строительно-монтажных работ, территориального расположени€ и местных условий строительства.

ѕлощади административно бытовых помещений завис€т от количества работающих на площадке.  оличество рабочих беретс€ по графику движени€ рабочих.  оличество инженерно-технических работников и младшего обслуживающего персонала принимаетс€ от числа рабочих 10-12% дл€ »“– и служащих и 1,5-2% д눆 ћќѕ. »“'– - 2 чел,ћќѕ - 1 чел.

ќбща€ формула дл€ расчета временных зданий и сооружений


Eвр.з.=Ќ*–мах†††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††† (7.3)

где Ќ - норма, в м2† на одного работающего, принимаетс€ по приложению 4

мах - максимальное количество работников в одну смену из календарного плана.


–езультаты расчетов сводим в табл.7.4.


“аблица 7.4

¬едомость потребности временных зданий и сооружений

єє пп

Ќаименование временных зданий и сооружений

–асч. к-во рабоч итр, моп

«начен показат на 1 рабоч. итр, моп

–асчетна€ площадь м2


ѕрин€тое здание

ѕринимаема€ площадь м2

 ол-во зданий


тип


размер

1

2

3

4

5

6

7

8

9

1

ѕрорабска€

2

4

8

передвижное

6*2,7*2,6(4)

16,2

1

2

√ардеробна€

16

0,42

6,72

419,08

6*2,7*2,6(4)

16,2

1

3

”мывальные

18

0,25

4,5

419,08

6*2,7*2,6(4)

16,2

1

4

ƒушевые

15

0,5

7,5

419,08

6*2,7*2,6(4)

16,2

1

5

”борные

18

0,2

3,6

щитовой

0,8*1,2=0,96

0,96

2

6

ѕомещение дл€ приема пищи

18

0,8

14,4

передвижное

9*2,7*2,6(4)

24,3

1




7.5.3. –ј—„≈“ ¬–≈ћ≈ЌЌќ√ќ ¬ќƒќ—ЌјЅ∆≈Ќ»я


ѕотребность в воде определ€етс€ по трем группам потребителей: производственные нужды, хоз€йственно питьевые нужды и расход на пожаротушение.

—екундный расход воды на производственные нужды определ€етс€ по формуле


††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††† (7.4)

где: Gпрсек- производственный расход каждого отдельного потребител€ воды (литров-смену), получаемый как производственные нормы расхода воды на объем работ в смену (прил.7† м ), на компрессор qi=10000л/см=0,347л/с, на грузовик qi=300л/см

 1 - коэффициент сменной неравномерности потреблени€, принимаетс€ равным 1,5

—екундный расход воды на санитарно-бытовые нужды на стройплощадке определ€етс€ в л/с по формуле:

†††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††† (7.5)


где: N1 - количество рабочих в максимальную смену

 2 - коэффициент сменной неравномерности водопотреблени€, принимаетс€ равным 1,5

ј1 - расход воды в литрах на одного рабочего, пользующегос€ умывальником, ј1=15л/чел,ј2=15л/чел - на хоз€йственные нужды одним рабочим

t2- продолжительность работы душевой установки,принимаетс€ 45мин.

ј3 Ц «ќ л - расход воды на одного человека,пользующимс€ душем


–асчетный расход на объекте

Gпр=1,5(10000+300)/8*3600=0,536 л/с

Gб=1,5*18(15+15)/8*3600+0,4*30*15/45*60=0,128 л/с




–асчетный расход на объекте определ€етс€ по формуле:

Gрасч=Gпож+0,5*1,2(Gпр+Gб)

Gрасч=10+0,5*1,2(0,536+0,128)=10,398


ƒиаметры труб водопроводной сети определ€ютс€ по формуле:

dн=2(Qрасч*1000)/3,14*w

где w- скорость движени€ воды по трубам,принимаетс€ дл€ временных водопроводов 1,5м/с

dн=2*10,398*1000/3,14*1,5=93 мм

ѕринимаем диаметр временного водопровода 108х4мм


7.5.4. –ј—„®“ ¬–≈ћ≈ЌЌќ√ќ ЁЋ≈ “–ќ—ЌјЅ∆≈Ќ»я

–асчет мощности источников электроснабжени€ или трансформатора производитс€ дл€ случа€ максимального потреблени€ электроэнергии одновременно всеми потребител€ми на стройплощадке по формуле:

где P - потребна€ мощность,к¬.ј

1,1 - коэффициент.учитывающий потери мощности в сети

–с - потребна€ мощность в к¬т,принимаетс€ по приложению 7 м

–т - потребна€ мощность в к¬т на технологические нужды,принимаетс€ по приложению 7

–в.о - потребна€ мощность в к¬т дл€ внутреннего освещени€, определ€етс€ умножением удельной мощности на 1м2† площади помещени€ на общую освещаемую площадь согласно стройгенплану

–н.о - потребна€ мощность в  ¬т дл€ наружного освещени€, удельные значени€ ее принимаютс€ по приложению 7†† м

 1234 - коэффициент спроса,завис€щие от числа потребителей

4 - коэффициент мощности,завис€щий от характера,количества и загрузки† потребителей силовой энергии

–езультаты расчетов сводим в таблицу 7.6





“аблица 7.6

–асход электроэнергии дл€ энергоснабжени€ строительной площадки

єє пп

Ќаименование потребителей

≈д. изм.

 -во обьем площ.

Ќорма на ед. измерени€ уст мощнос –у, к¬т

ќбща€ уст. мощность эл. энергии –у.к¬т

 оэффициент спроса  

 оэффициент мощности

1

2

3

4

5

6

7

8

1.

ѕроизводственные нужды








1.“ельфер г.р.п. 3т

шт

1

5,0

5,0

0,75

0,75


2.“ельфер г.р.п. 5т

шт

1

11,2

11,2

0,75

0,75


3. ран ƒЁ -161

шт

1

22

22

0,75

0,75


4. омпрессор

шт

2

7

14

0,75

0,75

»того

52,0

2.

“ехнологические нужды








1.—варочный трансформатор —“Ў-250

шт

2

153

30,6

0,75

0,75

3.

¬нутреннее освещение








1. отельна€

100м2

1500

1

15

0,8

1


2. рытые склады

100м2

98,6

1

0,986

0,8

1


3.јдминистративно-хоз€йственные помещени€

100м2

97,2

1

0,972

0,8

1

»того

16,958

4.

Ќаружное освещение

1000

24431

1,5

36,65

1

1


ѕодбираем трансформатор по полученной расчетом мощности. ѕринимаем трансформатор  “ѕћ-180, мощностью†† =180к¬т и предельно-минимальным напр€жением: высшим 6ќќќв и низшим 0,4-0,23в.

 оличество прожекторов дл€ освещени€ стройплощадки определ€етс€ по формуле:

где: ≈ - нормируема€ освещенность в лк принимаем ≈=0,1 лк

  - коэффициент запаса дл€ прожекторного освещени€  =1,5

F0 - освещаема€ площадь

d - световой поток лампы накаливани€,† =270—лм

h- к.п.д. прожетора, принимаем 0,^5

Ku коэффициент использовани€ светового потока,принимаем 0,9

Kн- коэффициент неравномерности освещени€,††† =0,75


=6 прожекторов

тип лампы накаливани€ Ќ√-220-300


7.6. –ј—„®“ “≈’Ќ» ќ-Ё ќЌќћ»„≈— »’ ѕќ ј«ј“≈Ћ≈…

ј. ѕланируема€ продолжительность строительно-монтажных работ.

ќпредел€ем по календарному плану “=57 дн

¬. “рудоемкость работ: по калькул€ции

Q=699.75 чел.дн

—. «арплата рабочих по калькул€ции (табл.7.2) с учетом переводного коэффициента с рублей 1984г. на гривны 1997г. =0,78

3=(4821-61руб)х0,78 =5171-60 грн .

—реднедневна€† зарплата рабочих

«1=«/Q = 5171-60/699.75=7.55 грн/чел.дн

≈. —метна€ стоимость строительно-монтажных работ с удельным весом зарплаты 8%

м= «/«уд=3760-86/0,08=47010,7 грн

 . —реднедневна€ выработка† ¬ = —м/Q=47010,7/699.75=59-86 грн/чел.дн

 оэффициент использовани€ рабочих

 исп=–мах*“/Q=1.5*57/692.56=1.23

ћ. ћес€чна€ зарплата рабочих

«м = 5-38*24=129-12=173-65 грн.

8.ќ–√јЌ»«ј÷»я Ё —ѕЋ”ј“ј÷»» » ЁЌ≈–√ќ–≈—”–—ќ—Ѕ≈–≈∆≈Ќ»я


8.1.ќрганизаци€ эксплуатации теплогенерирующей установки с паровыми котлоагрегатами во врем€ их работы и остановки.


A. ¬едение режима работы котлоагрегата должно осуществл€тьс€ по режимной карте, разработанной в результате пусконаладочных работ и расчета тепловой схемы котельной.

B. ѕроизводительность котлоагрегата регулировать так, чтобы обеспечивалс€ нормальный режим работы топки, исключающий еЄ шлакование и тепловой перекос.

C. ƒопускаетс€ колебани€ давлени€ пара ±0,03-0,05 ћпа и температура перегретого пара ±10-15 ∞—.

D. ѕоддерживать минимально допустимое разрежение в топке.

E.   ѕроизводить по разработанному пусконаладочными работами графику устранение наружных поверхностей нагрева.  онтроль за состо€нием поверхностей нагрева осуществл€етс€ по температуре продуктов сгорани€ и сопротивлению газового тракта.

F.   Ќе реже одного раза в смену провер€етс€ исправность контрольно-измерительных приборов.

G. –егул€рно по нагреву труб провер€етс€ плотность спускных и дренажных вентилей.

H. ¬се заметки о работе оборудовани€, замеченных его дефектах и проведенных меропри€ти€х по их устранению дежурный персонал об€зан заносить в оперативный журнал и ремонтную книгу.

I.   –егул€рно записывать показани€ приборов.

J. Ќа основании этих записей и анализа суточных ведомостей по работе котельных агрегатов составл€етс€ первична€ отчетность.


ќстановка котла может быть плановой, кратковременной и аварийной. ѕлановую (полную) остановку котла производ€т по заранее составленному графику в определенной последовательности:

a. ѕрекращаетс€ подача топлива, дожигаютс€ его остатки на решетке, прекращаетс€ подача воздуха (отключаетс€ дутьевой вентил€тор).

b.   ¬ течении 10 мин вентилируютс€ газоходы.

c. ќстанавливаетс€ дымосос и закрываетс€ шибер за котлом.

d.   ѕосле прекращени€ горени€ в топке и выработки пара котел отключают от паровой магистрали.

e. ќткрывают продувку пароперегревател€ на 30-40 мин дл€ его охлаждени€.

f.   Ќепрерывно ведетс€ наблюдение за уровнем воды в котле и его питанием до допустимого верхнего уровн€.

g. ќчищают топку от остатков топлива, золы и шлака, разгружают золовые бункеры.

h. ¬ течении 4-6 часов котел медленно остывает, при этом топочные дверцы должны быть†† закрыты.

i. „ерез 4-6ч после остановки проветривают газоходы с помощью естественной т€ги и продувки котла.

j.   „ерез 8-10ч после остановки дл€ ускорени€ охлаждени€ открывают шибер за котлом и включают дымосос, продувку повтор€ют.

k.   ¬оду полностью удал€ют из котла только после охлаждени€ ее до 70-80 ∞—.

l. ¬оду спускают медленно, открыва€ при этом все воздушные краны или предохранительные клапаны.

m.  отел отсоедин€ют от других котлов установкой металлических заглушек между фланцами на паровых, питательных, спускных и продувочных лини€х.

n. ќсматривают топку, котел, вспомогательное оборудование.

o.   ќ всех замеченных неисправност€х делают записи в журнале.




8.2.Ёнергосбережение в “√” при использовании твердого топлива.


¬ регионе ƒонбасса эксплуатируетс€ немало мощных теплогенерирующих установок на твердом топливе, €вл€ющихс€ источником значительных выбросов золы, оксидов азота и серы. ƒл€ их золошлаковых отходов требуетс€ сотни гектаров земли и нередко плодородной.

Ќар€ду с меропри€ти€ми по сокращению уровн€ выбросов на действующих котельных актуальной €вл€етс€ разработка экологически чистых, ресурсосберегающих технологий сжигани€ твердого топлива.

¬ этом плане перспективна технологи€ подачи р€дового топлива, известн€ка и воздуха, обагащенного кислородом, в специальную камеру интенсивного сжигани€ топлива в расплаве. ќбразующа€с€ в ней газожидкостна€ шлакова€ эмульси€ обеспечивает идеальные услови€ тепломассообмена и контакта топлива с окислителем, а также высокий уровень температур, что в комплексе способствует полному сжиганию угл€, в том числе низкого качества.

¬ажнейша€ особенность технологии св€звна с возможностью переработки практически всей минеральной части топлива в ценную товарную продукцию, так как в камере сжигани€ осуществл€етс€ процесс разделени€ шлака на легкую и т€желую фракции. Ћегкий шлак состоит из окислов кремни€, кальци€, алюмини€, магни€ и так далее. ќн может использоватьс€ дл€ производства ценных материалов и изделий шлакоситалловых плит и листов, шлаковаты, портландцемента, шлакоблоков, фракционированного щебн€. ¬ т€желый шлак благодар€ восстановительному режиму горени€ переходит практически все присутствуюющие в угле железо. ¬ металлической фазе концентрируютс€ также редкие и цветные металлы, что делает его ценным сырьем дл€ металлургических предпри€тий.

ѕри использовании рассматриваемой технологии сжигание твердого топлива котельна€ трансформируетс€ в энергетический многоцелевой комплекс, товарной продукцией которого, кроме тепловой энергии, €вл€ютс€ разнообразные издели€ из шлака, удобрени€, металлургическое сырье.

ƒл€ повышени€ энергоресурсосбережени€, кроме разработки новых технологий сжигани€ топлива, необходимо осуществл€ть меропри€ти€ по снижению потерь твердого топлива при хранении:

1.   »сход€ из местных условий на основании технико-экономических расчетов по возможности строить склад закрытого типа.

2.   ¬ыбирать форму и размеры штабел€ с наименьшей наружной поверхностью на еденицу обьема.

3.   ѕроизводить послойное уплотнение штабелей дл€ борьбы с самонагреванием.

4.   ќбеспечить организованный сток воды дл€ предотвращени€ скоплени€ атмосферных осадков.

5.   ¬ыполн€ть подштабельное основание в соответствии с нормами† и требовании.

6.   –азные марки топлива хранить в отдельных штабел€х.

7.   ѕеред разгрузкой прибывшей партии свежего топлива очищать склад от старого топлива и посторонних предметов.

8.   —окращать врем€ межу выгрузкой угл€ и завершением уплотнени€ штабел€.

9.   ѕосто€нно вести контроль за температурой угл€ в штабеле.

10.  Ќормировать расход условного и натурального топлива на выработанную и отпущенную еденицу тепловой энергии.

— ѕ » — ќ  † Ћ » “ ≈ – ј “ ” – џ


1.   —Ќиѕ 2.01.01.-82 —троительна€ климатологи€ и геофизика √осстрой ———–-ћ: —тройиздат, 1983 Ц 136с.

2.   –оддатис  .‘. ѕолтарацкий ј.Ќ. —правочник по котельным установкам малой производительности. /под ред. –оддатиса  .‘. ћ: Ёнергатомиздат, 1989-488с.

3.   Ќаладка и эксплуатаци€ вод€ных тепловых сетей: —правочник / ¬.». ћанюк, я.». аплинский, Ё.Ѕ. ’ит и др. Ц 3-е изд., перераб. и доп. ћ —тройиздат, 1988.- 432с

4.   “епловой расчет промышленных парогенераторов /под ред. „астухина ¬.».,  иев 1982.

5.   ё.ћ.√усев. ќсновы† проэктировани€ котельных установок »зд. 2-е, перераб. и доп., ћ., —тройиздат, 1973.

6.   Ћифшиц ќ.¬. —правочник по водоподготовке котельных установок. »зд. 2-е, перераб. и доп., ћ., УЁнериг€Ф, 1976.

7.   —осков ¬.». “ехнологи€ монтажа и заготовительные работы. ”чеб дл€ вузов по специальности У“еплоггазоснабжение и вентил€ци€Ф. ћ.: ¬ысша€ школа, 1989-344с.

8.   ќрлов √.√. ќхрана труда в строительстве. ”чебник дл€ строит. ¬узов. Ц ћ.: ¬ысш. школа., 1984-343с.

9.   «олотницкий Ќ.ƒ., ѕчелинцев ¬.ј. ќхрана труда в строительстве. ѕод ред. «олотницкого Ќ.ƒ.”чеб дл€ вузов. ћ.: ¬ысша€ школа, 1978.

10.  ѕроизводственные и отопительные котельные. /≈.‘. Ѕузников,  .‘. –оддатис, Ё.я.Ѕерзиньш.- 2-е изд., перераб. Ц ћ.: Ёнергатомиздат, 1984.-с. 248., ил

11.  ≈Ќи–. —борник ≈31. ћонтаж котельных установок и вспомогательного оборудовани€./ √осстрой ———–. Цћ.: —тройиздат, 1988.- 159с.

12.  ћетодические указани€ к разделу "ќрганизаци€ и планирование строительного производства, включа€ ј—”"


—одержание ¬ведение 1.   ќбща€ часть 1.1  ’арактеристика обьекта 1.2   лиматологические данные 1.3  ќпределение колличе

Ѕольше работ по теме:

ѕредмет: јнтикризисный менеджмент

“ип работы: –еферат

найти  

ѕќ»— 

Ќовости образовани€

 ќЌ“ј “Ќџ… EMAIL: MAIL@SKACHAT-REFERATY.RU

—качать реферат © 2018 | ѕользовательское соглашение

—качать      –еферат

ѕ–ќ‘≈——»ќЌјЋ№Ќјя ѕќћќў№ —“”ƒ≈Ќ“јћ